Диаграмма деформирования предельных напряжений

Принципиальное различие между расчетами по максимальным и предельным нагрузкам применительно к композиционным материалам связано с нарушением сплошности материала в процессе деформирования. Согласно основной концепции расчета по максимальным нагрузкам допустимые напряжения не должны вызывать нарушения сплошности материала и выходить за пределы линейного участка диаграммы деформирования. Описание поверхности разрушения с позиций расчета по предельным нагрузкам предусматривает допустимость нарушения сплошности материала, не приводящего к его разрушению. Например, разрушение связующего при поперечном растяжении или сжатии одного или нескольких слоев не вызывает разрушения, если структура [c.90]

Известно несколько способов учета нарушения сплошности отдельных слоев в процессе деформирования материала. Цай [17] не учитывал механического и температурного взаимодействия между монолитными слоями и слоями с нарушенной сплошностью, т. е. принимал, что жесткость последних равна нулю . Если при нарушении сплошности материал не разрушается, то действующие нагрузки воспринимаются монолитными слоями. Для материала в целом определяется новая матрица жесткости, и напряжения в слоях соответствующим образом перераспределяются. Диаграмма деформирования при этом имеет разрывы. Процесс повторяется до разрушения всех слоев. Предположение отсутствия связи между слоями определяется свойствами рассматриваемого материала. Розен и Доу [15] использовали аналогичный подход, однако принимали, что напряжения, достигающие предельных значений, далее не изменяются, а другие продолжают возрастать. Оба метода приводят к результатам, хорошо согласующимся с экспериментальными. [c.91]

Вариант метода, использованный автором, предполагает, что материал слоя имеет различную прочность при растяжении и сжатии, но его упругие константы не зависят от знака приложенной нагрузки. Составленная для ЭЦВМ программа позволяет построить полную поверхность прочности (в главных осях слоистого композита), пспользуя любые приращения приложенных касательных напряжений ). При нагружении в любом направлении пространства напряжений можно получить исчерпывающую информацию о диаграммах деформирования композита вплоть до разрушения. Программа выделяет слои, в которых достигнуто предельное состояние. При этом делается различие между разрушением по волокну (предельной величины достигают напряжения, действующие вдоль волокон) и по связующему (предельных значений достигают или касательные напряжения, или напряжения, действующие перпендикулярно волокнам). [c.153]

Программа выполняет расчеты диаграмм одноосного растяжения (сжатия) многослойного материала диаграмм деформирования материала при чистом сдвиге диаграмм деформирования при заданном соотношении главных средних напряжений, приложенных к многослойному материалу заданного числа диаграмм деформирования для различных лучей нагружения с целью построения предельной поверхности многослойного материала. [c.241]

Если местные напряжения оцениваются реально, они могут быть представлены на диаграмме предельных напряжений для гладкого образца, как это иллюстрируется на рис. 7.4. Таким образом, два пика напряжений и вблизи точки максимального напряжения на контуре отверстия представляются точкой А на диаграмме для гладкого образца. С этими двумя максимумами напряжений связаны два номинальных напряжения Ступ и Сгп (ими могут быть номинальные значения среднего напряжения и амплитуды напряжения), которые находятся приведением соответствующей нагрузки к минимальной площади поперечного сечения в зоне концентратора. Они также показаны на рис. 7.4. Точное представление диаграммы для плоского деформирования достигается при использовании эффективных величин местных напряжений, которые слегка подправлены с [c.194]

При расчете по предельным нагрузкам реальный материал конструкции обычно заменяют схематизированным жесткопластическим телом, диаграмма деформирования которого показана на рис. 6.10, а. При однородном одноосном нагружении такое жесткопластическое тело остается недеформируемым до тех пор, пока напряжение в нем меньше предела текучести a.j., при достижении напряжением значения тело деформируется неограниченно. Значение предела текучести жесткопластического тела будем в дальнейшем называть предельным напряжением. Несмотря на такую грубую схематизацию свойств реальных материалов, использование диаграммы жесткопластического тела часто позволяет достаточно точно и, главное, сравнительно просто оценить предельные нагрузки (несущую способность) многих элементов силовых конструкций. [c.174]

Значение предельного напряжения а,, жесткопластического тела, заменяющего реальный материал, следует выбирать, исходя из конкретного вида диаграммы деформирования реального материала. Если диаграмма растяжения имеет выраженную площадку текучести, то значение предельного напряжения сТт естественно взять равным пределу текучести реального материала (рис. 6.10, б). Когда на диаграмме отсутствует площадка текучести (рис. 6.10, б), за значение предельного напряжения можно взять предел прочности Стц реального материала. А в случае диаграммы без площадки текучести, но с. четко выраженным участком упрочнения (рис. 6.10, г) замена реального материала жесткопластическим телом становится вообще весьма условной. [c.174]

С.Д. Волковым высказана идея, что характер распределения напряжений в вершине трещины в принципе повторяет ниспадающий участок кривой на полной диаграмме деформирования материала, полученной при испытании гладкого образца [55, 59]. Проблема сингулярности за дачи при этом решается автоматически вследствие убывания до нуля сопротивления материала в особой точке (вершина трещины), где деформация максимальна и равна предельной для полностью равновесного состояния [155]. Жесткость нагружающей системы для элемента материала у вершины трещины может быть конечной и достаточной для устойчивой закритической деформации в этой зоне, чем и объясняется возможность существования равновесных трещин. [c.26]

При Д = 10 Н/м развитие структурного разрушения протекает в целом в равновесном режиме до деформации = 2,5 10 и доли повреждений 51,6%. Формирование макродефекта завершается неустойчивым развитием и, как следствие, потерей несущей способности материала при напряжении —49,8 МПа. Диаграмма деформирования, построенная при Д = 10 Н/м , не отличается от кривой, регистрируемой в режиме абсолютно жесткого нагружения. В зтом случае макроскопическое разрушение композита происходит вследствие устойчивого развития макродефекта при т з = —3,0 МПа, значении предельной деформации 33 = —4,3 10 и степени поврежденности среды 64,3%. [c.138]

Таким образом, параметр показывает, насколько данный (А -й) ПЭ прочнее среднего, для которого =1, а предельное напряжение q = Ф°(е, Т). Можно показать, что диаграмма деформирования любого А -го ПЭ центрально подобна с коэффициентом подобия z диаграмме среднего ПЭ. [c.154]

А5.2.1. Диаграммы деформирования. При начальном нагру. жении с заданной постоянной скоростью к можно полагать, что все ПЭ ведут себя как идеально пластические, пределы текучести которых (А5.4) зависят от значения (Oq — предельное напряжение среднего ПЭ, характеризующегося значением - 1), На первом этапе все ПЭ работают упруго, р = 0 иа = Ее. Затем, начиная с самого слабого , они переходят один за другим в состояние пластического течения. При этом наклон диаграммы а( ) постепенно падает. Легко видеть, что касательный модуль К = da/de равен произведению Е и суммарного веса тех ПЭ, которые продолжают работать упруго (т. е. для них Диаграмма деформирования модели (системы ПЭ) кусочно-линейная с числом изломов, равным принятому числу ПЭ N. Предельное значение модели а равно < >. Если, в частности, так представлять значения z , чтобы < z > = 1, то предельное напряжение а совпадает с предельным для среднего ПЭ. [c.156]

По уравнениям (4.1) — (4.3) может быть произведен уточненный расчет по полным диаграммам деформирования. Полученное приближение по принципу предельных напряжений используется в качестве исходного приближения. [c.190]

Коэффициент сопротивления в пластической области характеризует также влияние на несущую способность деталей при статической нагрузке ограничений по жесткости, налагаемых в соответствии с условиями эксплуатации конструкции. В случае, когда пластическая или остаточная деформация в детали не может быть допущена, Q p = Qp и = 1. Если предельно допустимые значения деформаций детали выше значений деформаций, соответствующих достижению предела текучести, то коэффициент сопротивления К, характеризует возрастание несу щей способности благодаря упруго-пластическому перераспределению напряжений в процессе деформирования. Это возрастание может быть использовано в соответствии с допустимыми перемещениями, уже превышающими упругие. Коэффициент зависит от распределения напряжений за пределами упругости и параметров диаграммы деформирования. Определение предельных нагрузок и по ним величин коэффи- [c.440]

Для оценки прочности конструкций необходимо иметь предельные характеристики деформирования материала с учетом вида напряженно-деформированного состояния (НДС). Получение этих характеристик экспериментальным путем затруднено, так как измерительная техника не позволяет оценить неоднородность НДС по длине и толщине образцов при конечных деформациях. Для получения характеристик расчетным путем необходимо знать истинную диаграмму деформирования вплоть до момента начала разрушения образца. При построении диаграмм обычно используют экспериментальные результаты растяжения цилиндрических стержней и оболочек. Значительные трудности в построении истинной диаграммы возникают после момента локализации деформаций, из-за неоднородности НДС по длине и толщине образца. Поэтому для получения механических и предельных характеристик необходимо совместно анализировать экспериментальные и теоретические результаты. [c.115]

При деформировании в пределах упругости эквивалентное напряжение, т, е. инвариантное к напряженному состоянию числовое значение функции, принятой за условие эквивалентности, может быть задано в пределах О аэ Оу. При пластическом деформировании эквивалентное напряжение определяется, как правило, из диаграммы простого растяжения по принятому допуску на остаточную деформацию. Задаваясь различными допусками на пластическую деформацию, получаем несколько вложенных друг в друга предельных поверхностей текучести. [c.295]

Важность обсуждения вопроса о характере изменения напряжений в области, соответствующей пределу текучести, связана с тем, что он ограничивает область однородного деформированного и напряженного состояний. До этой области еще сохраняется первоначальная структура материала. Предельное напряжение при растяжении пластических материалов полностью определяется диаграммой деформирования, а не прочностными свойствами образца, если только разрушение не происходит ранее. Этим объясняется практическая важность предела текучести для многих полимерных материалов. Действительно, именно достижение предела текучести определяет границу возможного практического использования изделия или конструкции в гораздо большей степени, нежели предел прочности, если, конечно, образец предварительно не разрушается хрупко. [c.203]

Уравнения (6) отражают поцикловую трансформацию диаграммы деформирования. Предельные изменения обобщенной диаграммы в процессе цикличе ского нагружения могут быть представлены в соответствии со схемой рис. 10. Материалы, упрочняющиеся при циклическом нагрун<ении, переходят в состояние, когда зависимость между напряжениями и деформациями становится близкой к линейной (прямая ОАВ), а диаграмма разупрочняю-щихся материалов приближается к диаграмме идеальной пластичности (линия ОАС). [c.87]

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных зкспериментальнььх данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (ст ). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = Oq/T (здесь Од — гидростатическое давление, Т— интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого или /с твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Лр с показателем напрязкенного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9, 24/. Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только от геометрических характеристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = (as, 1/В, f )Honpe-деляется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций, по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла СТ, =/(Е ) находим величину интенсивности напряжений в пластической области. Интервалы изменения а следующие Q.J, < а . Для плоской деформации та -кая подстановка в получаемые формулы означает замену временного сопротивления на данную величину. [c.50]

Несколько удлинившись при постоянном значении усилия образец снова демонстрирует способность упрочняться, когда усилие F растет с увеличением деформации А/. На этой стадии деформирования образца график зависимости F = F (At) представляет собой гладкую кривую, см. рис. 2.3, а. Рано или поздно сила F достигнет своего наибольшего значения, см. точку D на диаграмме. Соответствующее максимальное напряжение при испытании обозначается о (индекс и от ultimate (англ.) — предельный) и называется пределом прочности или временным сопротивлением. Например, для упомянутой стали 45 (без термической обработки, в прутках диаметром до 80 мм) нормативное значение Стц должно быть не менее 610 МПа. [c.50]

Представляет интерес анализ диаграмм деформирования некоторых типов однонаправленных и ориентированных в различных направлениях слоистых материалов (рис. 5—8). Напряжение, действующее в продольном (0°) однонаправленном слое вдоль волокон, вызывает их разрушение, и материал ведет себя как хрупкий. Напряжение, действующее в поперечном (90°) однонаправленном слое поперек волокон, вызывает разрушение связующего между волокнами . При этом предельные напряжения или Р и деформации е или будут значительно отличаться от соответству- [c.69]

В сущности все методы построения предельных поверхностей слоистых композитов предполагают использование линейно упругого подхода при определении напряженного состояния материала. Из этого однозначно следует, что для слоя достижение предела текучести равносильно исчерпанию несущей способности. В результате расчетная диаграмма а(е) композита получается или линейной или кусочно линейной, если отдельные слои, составляющие композит, достигают предельного состояния еще в процессе нагружения, до разрушения композита в целом. Многие из практически используемых видов однонаправленных композитов в действительности деформируются нелинейно при действии касательных напряжений и напряжений, перпендикулярных направлению армирования. В результате и диаграмма деформирования слоистого композита в целом может оказаться нелинейной. Более того, отдельные слои композита могут обладать [c.149]

В соответствии с алгоритмом рассматриваемого метода составлена программа для ЭЦВМ [32], позволяющая получить диаграммы деформирования любого слоя и слоистого композита до разрушения. Также определяются напряжения в слое, достигшие предельных значений, и соответствующая им нагрузка на композит. Для каждой ступени нагружения распечатываются компоненты матриц жесткости и податливости, модули упругости и коэффициенты Пуассона композита. Процесс анализа прост, обладает значительной гибкостью и удобен в пспользованип. Основное внимание следует уделить исходным данным о свойствах материалов слоя. [c.152]

Для определения тангенциальных модулей по диаграммам деформирования, полученным из экспериментов при одноосном нагружении, Петит [19] использует деформации слоя ei и б2, развивающиеся при двухосном нагружении Этот прием не является вполне строгим. Сандху в своем подходе пытается учесть эффект двухосного напряженного состояния путем определения после каждого шага нагружения эквивалентных деформаций. Эти скорректированные деформации используются для определения средних упругих констант слоя, после чего вычисляется новое значение [Ау и по нему уточненные приращения деформаций. Процедура повторяется до тех пор, пока разность между приращениями деформаций, определенными в двух соседних итерациях, не будет меньше желаемой точности приближения. Окончательно приращения напряжений слоя получаются из этих исправленных величин приращений деформаций и тангенциальных модулей (уравнение (4.3), записанное через приращения). Текущие значения напряжений, деформаций и энергии деформирования на (rt+l)-M шаге определяются суммированием соответствующих приращений и текущих значений после предыдущего шага нагружения. Повторение этой процедуры позволяет получить диаграмму деформирования композита до тех пор, пока величина накопленной энергии деформирования любого слоя не достигнет своего предельного значения. [c.156]

Результаты исследований в области теории малых упруго-пластических деформаций, а также обобщение теорем о работе сил упруго-пластических деформирующихся систем позволили рассмотреть предельные состояния конструкций и их элементов по критерию допустимых перемещений и допустимых нагрузок. Применение метода переменных параметров упругости и итерации для составления и решения соответствующих уравнений в ряде случаев в интегральной форме дало возможность решить большой круг конкретных задач расчета по предельным состояниям для брусьев, пластинок, дисков, оболочек, толстостенных резервуаров. Тем самым была найдена возможность использования резервов несущей способности детален и конструкций, связанных с уируго-нластическим нерераспределением напряжений и параметрами диаграммы деформирования материала. [c.41]

Реологическая функция, как следует из приведенного выше анализа, одновременно описывает несколько свойств, определяю-тцих деформационное поведение материала, включая зависимость скорости установившейся ползучести от напряжения и температуры, соотношение между скоростью деформирования и предельной упругой деформацией (при данной температуре) и условие связи скорости деформирования с коэффициентом подобия диаграммы деформирования (при данной температуре) по отношению к функции /. Любая из указанных закономерностей может быть использована при определении реологической функции по результатам опытов на конкретном материале. Например, если из эксперимента получен закон [c.207]

На рис. 2.15 приведена диаграмма деформирования углепластика со схемой армирования [45°/—45°1в, взятая из работы [581. При одноосном растяжении перекрестно армированного материала с углами укладки слоев +45° нормальные напряжения в однонаправленном материале Oi и 02 далеки от предельных, поэтому диаграмма [c.51]

ЭТОМ рисунке (и далее на однотипных) сплошные линии — экспериментальные диаграммы, штриховые — теоретические. При Оу = = 520 МПа согласно расчету в связующем начинается процесс тре-щинообразования, поскольку сдвиговые напряжения достигают предела прочности при сдвиге Tj2 = / 12- В расчете модуль Gja становится, равным нулю, а Е2 остается неизменным, поскольку < 0. На теоретических диаграммах образуется излом в точке А (см. рис. 2.21, а). Диаграммы деформирования такого вида характерны для материалов с углами армирования 4° < ф < 20°. Стрелки на диаграммах рис. 2.21, а и однотипных рисунках далее указывают на то, что приведена лишь часть диаграммы деформирования. Величину разрушающей нагрузки можно определить по графику предельных напряжений на рис. 2.20. [c.61]

Наибольшее отличие диаграмм деформирования в условных и истинных напряжениях и деформациях наблюдается после образования шейки. Уменьшение условных напряжений за точкой С обусловлено интенсивным уменьшением сечения Р, что и объясняет повъш1ение истинных напряжений. Хрупкие разрушения или близкие к ним на участке ОА характерны для таких конструкционных материалов, как керамики, монокристальные усы, сверхтвердые материалы. Квазихрупкие разрушения наблюдаются у высокопрочных металлических материалов, композитов, конструкционных пластмасс. Вязкие разрушения имеют место при доведении до предельного состояния широко применяемых чистых металлов и их сплавов (на железной, никелевой, алюминиевой, титановой, медной основе). [c.136]

Используем для этого девиаторную плоскость деформаций е еа . Представим, что после стабилизации (рис. 4.13) амплитуда rl по-лучила конечное приращение, в то время как напряжение af = = 2Grf осталось неизменным. Увеличение амплитуды приведет к уменьшению той доли напряжения ai, которая воспринимается подэлементами второй группы, вследствие смещения вправо поверхностей текучести подэлементов этой группы, а также перехода части подэлементов в первую группу. Постоянство заданного значения может быть сохранено лишь при дополнительной упругой деформации подэлементов третьей группы. Траектория циклического деформирования будет отклоняться вправо (увеличение ej) до тех пор, пока состояние снова не стабилизируется. При этом накопленная деформация 8i увеличится и часть подэлементов третьей группы перейдет во вторую. Поскольку принято, что радиус наибольшей из поверхностей текучести подэлементов конечен (касательный модуль диаграммы деформирования материала М стремится к нулю), возможна ситуация, когда в третьей группе не останется ни одного подэлемента, а состояние стабилизации так и не будет достигнуто. Постоянство в этом случае может сохраняться только при систематическом (в каждом полуцикле) отклонении траектории деформации, сопровождающемся увеличением деформации е . Интересно, что при этом в течение каждого иолуцикла в пластическое деформирование вовлекаются все подэлементы. Однако несущая способность элементарного объвхма не оказывается исчерпанной, состояние предельного равновесия не возникает. Все дело в том, что векторы напряжений в подэлементах неколлинеарны, и хотя к концу полу-цикла все напряжения находятся на поверхностях текучести (г = = г г), модуль среднего по элементу объема вектора г не достигает величины ГдГ [c.98]

Для различных макрооднородных напряженно-деформированных состояний установлено, что при достаточной жесткости системы наг гружения процессы разрушения протекают в равновесном режиме, диаграмма деформирования не обрывается в наивысшей точке, а имеет ниспадающую ветвь. С уменьшением податливости нагружающей системы наблюдается рост предельных деформаций. Статистические характеристики прочности элементов структуры предопределяют паг раметры ниспадающей ветви, в частности, ее наклон. Площадь под равновесной диаграммой на закритической стадии деформйрования может рассматриваться как характеристика вязкости разрушения для композита. Исследован эффект разносопротивляемости, заключаю- [c.11]

На рис. 7.105 представлена расчетная диаграмма одноосного деформирования (езз > о, ej = 22 = 0) в монотонном режиме структурно-неоднородной среды, модель которой описана в 7.1, а на рис. 7.11а и б — геометрическое место предельных равновесных состояний, регистрируемых при проведении испытаний методом превентивных разгрузок. В режиме многократного активного нагружения и разгрузки на каждом зтапе были определены точки, соответствующие началу ла>> винообразного разрушения. Огибающая этих точек подобна участку BDE схематичной диаграммы деформирования, приведенной на рис. 7.10а. Точки максимума кривых соответствуют одному напряженно-деформированному состоянию с поврежденностью 8,3%. [c.146]

Приведенные соотношения обеспечивают проиллюстрированную на рис. 10.4 трехзвенную кусочно-линейную аппроксимацию полной диаграммы деформирования Е, Е, D — модули упругости, упрочнения и разупрочнения, от, ет — предел текучести и соответствующм деформация, ев — деформация при достижении предельных напряжений (наивысшей точки на диаграмме), ер — деформация полного разрушения. [c.227]

Экспериментальное определение прочности по моменту разрыва образцов целенаправленно стали проводить в XIX веке в связи с ростом технического прогресса, выражавшемся, прежде всего, в развитии сети железных дорог и стрелкового оружия. Однако предельные значения величин, отражаюш,их свойства прочности приходятся на момент разрушения, которое в то время полагалось именно моментом, т. е. точкой на диаграмме деформирования. Понимание того, что разрушение это процесс, текуш,ий во времени, пришло не сразу и не сразу была осознана необходимость его изучения, ссылаясь на то, что этот процесс нельзя допускать и что для этого суш,ествует система коэффициентов запаса прочности. Строение излома, особенно после работ Веллера, изучавшего явление усталости, явно указывало на протяженность разрушения во времени [73, 261]. Этому также способствовало изучение Вальнером фрактографических признаков на поверхности излома хрупкого разрушения. Однако разглядывание поверхности излома еш,е не создавало науки о разрушении, поскольку отсутствовали механические и физические обоснования этого явления и методология его исследования. В 1907 году появилось решение К. Вигхардта плоской задачи в действительных переменных о нагружении упругой плоскости с острым угловым вырезом [386. Были получены асимптотические формулы для напряженно-деформированного состояния в окрестности конца выреза и, естественно, у автора возник вопрос о суш,ности сингулярности решения и о его физической трактовке. Практически результат этого обсуждения вылился в критерий разрушения, устраняюш,ий появляюш,уюся беско- [c.8]

В настоящее время ведется непрерывный поиск как более широко применимых критериев разрушения, основанных на экспериментальных исследованиях, таких, как, например, исследования Бьюкса (1956 г.), который считает, что предельное напряженно-деформированное состояние может быть описано с помош ью диаграммы истинных напряжений в материале. Установление такого типа критериев законов о развитии треш ины, например таких, как предложил Бьюкс, а также точных методов подробного анализа упругопластических деформаций является главней необходимостью современного проектирования артиллерийского оружия и темой современных исследований. [c.334]

Можно проследить некоторые особенности изменения прочности стеклопластиков при динамических испытаниях. Во всем диапазоне скоростей диаграммы деформирования при сжатии и растяжеиии принципиально не изменяются. Несмотря на кажущееся увеличение хрупкости связующего (уменьшение предельных деформаций), деформация стеклопластиков с увеличени-ем скорости деформирования не уменьшается. Увеличение скорости движения бойка при ударе с 500—600 до 1000—1100 м/сек не приводит к существенному увеличению прочности, полученной при меньших скоростях испытания. Концентрация напряжений (надрезы, отверстия) не оказывает существенного влияния на динамическую прочность стеклопластиков, причем влияние концентрации напряжений при действии низких температур в условиях ударного нагружения не увеличивает опасность хрупкого разрушения по сравнению со статическим нагружением. [c.48]

На рис. 5 представлены диаграммы деформирования стали. Диаграммой (а) изображена зависимость предельной величины деформации в момент разрушения образца, в упомянутом выше диапазоне пластичность материала существенно уменьшается. На диаграмме (б) изображены данные двух экспериментов, характеризующие зависимость а = ст Т) при изменении Т = Т 1) по линейному закону с целью поддержания постоянной величины скорости деформаций 1 = = 3,2 10- - 2 = 2,9 10- с- Начиная с Тх 800 °С и до Тз = 900 °С наблюдается увеличение напряжения. Соответственно на диаграмме (в) нри фиксированной величине напряжения сг = 30 МПа в этом же диапазоне АТ наблюдается уменьшение скорости деформаций. Общая картина деформационнопрочностного поведения явно отличается от аналогичных диаграмм рис. 4 для титана, но характерные особенности по температурной шкале действительно совпадают с особенностями изменения = /(Т), что оправдывает предложенную в [4] методику. [c.731]

Для анализа предельного сопротивления ПТФЭ привлекались обобщенные кривые деформирования о, = О (е ), рассмотренные в п. 4.2. Предельное сопротивление ПТФЭ при сжатии изучалось по диаграммам деформирования, зарегистрированным до момента потери устойчивости образцом. В исследованном диапазоне напряженных состояний диаграммы деформирования ПТФЭ не имели явно выраженного предела текучести. В качестве предела текучести условно принималось напряжение, соответствующее = 0,02. Подобный метод определения предела текучести применялся в опытах с нейлоном и полиакрилатами [208, 209], а также при обработке экспериментов по деформированию полиэтилена высокой плотности и фторопластов при одноосном растяжении. Эти данные приведены в гл. 2 и 3. [c.215]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...