Кривая деформирования обобщенная

Таким образом, на основе дислокационной модели пластического деформирования металлов общая зависимость кривой деформирования от режима нагружения может быть представлена в виде поверхности трехмерного пространства F a, ёэ, ёп) = = 0, где величина эквивалентной деформации определяет структурное состояние материала в момент измерения, сформированное в результате предшествующего нагружения. Существенное влияние истории нагружения на процесс высокоскоростного деформирования требует его учета при обобщении результатов испытания с различными режимами нагружения. [c.48]

ИЛИ элемента конструкции в широком диапазоне чисел циклов (в области мало- и многоцикловой усталости) анализ и обобщение статистических закономерностей усталости" при стационарном, программном и случайном нагружениях развитие основных принципов механики разрушения иа случай циклического деформирования в упругой и упругопластической областях разработку моделей циклически деформируемой среды и построение на их основе кривых деформирования и разрушения углубление анализа взаимодействия циклических, статических и длительных статических повреждений переход к систематическим циклическим испытаниям моделей и реальных конструкций. [c.24]

Отсюда вытекает, что для описания процесса неизотермического деформирования в полуцикле к с конечной температурой Г ,, может использоваться обобщенная кривая деформирования, полученная в испытаниях с постоянной температурой Т ,-. При этом начало координат смещается по кривой на величину AS, определяемую с помощью обобщенных диаграмм деформирования для температур Tj ш в полуцикле к— 1 (с конечной температурой как разность напряжений, отсчитываемых по полученной ъ к — 1)-м полуцикле пластической деформации. [c.119]

Для установления этой зависимости необходимо провести аналогичные вычисления для соответствующих участков гистерезисных петель или использовать понятие единой обобщенной кривой деформирования. [c.154]

Зависимость (4.5.1) задает в координатах Ел, Т, СТд (рис. 4.5.1) семейство обобщенных кривых деформирования для различных температур, образующее термомеханическую поверхность материала [100]. [c.226]

На рис. 10.3.1 показана кривая деформирования при простом растяжении, которая принимается в качестве обобщенной. Для этого полагают [c.250]

Таким образом, постулируемое существование обобщенной кривой деформирования [21, 88], не зависящей от размаха деформации (или в мягком цикле — напряжения), может быть принято лишь как приближение, довольно грубое, особенно при повышенных температурах, когда процесс возврата более заметен. На том же рисунке для сопоставления показаны кривые деформирования, рассчитанные при двух крайних условиях пределы упругости всех подэлементов имеют начальное значение (/° (2r ,)) и предельное при принятом законе упрочнения (/° (2г )). Заметим, что диаграмма [c.114]

Диаграммой, или кривой деформирования материала, называют график зависимости, связывающий напряжение и деформацию при заданной программе внешнего воздействия. Диаграмма деформирования при пропорциональном нагружении, полученная при постоянных скорости деформации и температуре, представляет собой обобщенную характеристику материала, отражающую его сопротивление упругому и пластическому деформированию вплоть до начала разрушения. Такую диаграмму обычно получают при испытаниях на растяжение или на чистый сдвиг (основные типы испытаний), а также при испытаниях на сжатие (последнее — обычно только для хрупких материалов). [c.20]

В практике, в особенности зарубежной, широко используется представление результатов испытаний в форме циклической кривой, характеризующей зависимость между амплитудами напряжений и деформаций, полученную в испытаниях при разных значениях размаха деформации (в мягком цикле — напряжения). Обычно такую кривую строят для состояния циклической стабилизации. Если кривая циклического деформирования не стабилизируется, то циклическую кривую строят по данным, отвечающим номерам циклов, равным примерно половине соответствующих долговечностей. Совпадение циклической кривой с построенной в половинном масштабе (по обеим осям) кривой деформирования в полуцикле с максимальным размахом (рис. А 1.3) свидетельствует о том, что обобщенная кривая существует, по крайней мере, в рамках принятой точности измерений. [c.24]

В рассматриваемом варианте структурной модели предполагается существование обобщенной кривой циклического деформирования (см. главу АЗ) следовательно,/, и/— одна функция. В действительности эти функции, как правило, не совпадают, хотя различие обычно невелико. Если в расчетах, которые предполагается выполнять на основе модели, амплитуды деформации могут различаться, то в качестве функции/при идентификации лучше принять кривую (А5.27). Ошибки в этом случае, как правило, будут меньше, чем если использовать уравнение стабилизированной кривой деформирования при каком-либо одном значении амплитуды. [c.179]

В качестве предельного напряжения принимаются напряжения в вершинах или точках излома обобщенных кривых деформирования а. — о. (е., t, т ), а при отсутствии таковых принимается предел текучести оо,2 или ползучести оо,2/х при заданной температуре t и времени т. [c.189]

Таким образом, в k-м полуцикле при заданной асимметрии цикла деформирование для заданного уровня напряжений выражается кривой деформирования асимметричного цикла с размахом 5 , а совокупность конечных точек этих кривых для различных е образует обобщенную кривую циклического, деформирования, которая и характеризует связь напряжений и деформаций. [c.86]

Семейство обобщенных кривых деформирования для k-vo полуцикла при различных степенях асимметрии т. е. для различных значений коэффициентов приведения р, показано на рис. 12. При симметричном цикле (л = — 1) обобщенная кривая циклического деформирования совпадает с кривыми деформирования на каждом уровне размаха напряжений, а предел [c.86]

Эта зависимость — обобщенная кривая деформирования — предполагается одинаковой для любого напряженного состояния. В случае растяжения стержня [c.21]

Обобщенная кривая деформирования представляет собой обычную кривую деформирования при растяжении образцов, так как [c.38]

Первое предположение часто не подтверждается при описании макроскопических деформаций, когда обнаруживается нелинейность вязкоупругих свойств. Однако это не является основанием для отрицания возможности применения методов линейной вязкоупругости, поскольку отклонения от линейного поведения (в указанном смысле) могут быть вызваны влиянием постепенного накопления микроразрушений, а не нелинейностью вязкоупругих свойств. В работе [20] показано, что при описании поведения линейных вязкоупругих материалов при различных скоростях деформирования е справедливы обобщенные кривые деформирования с использованием приведенных переменных. В том случае, если поведение материала можно описать методами линейной вязкоупругости, результаты измерений при различных скоростях деформирования и температурах должны образовывать единый график при построении зависимости приведенного напряжения аТо/ еТа от приведенной деформации е/бОт- Обобщенная зависимость строится в логарифмических координатах. Если температура Т постоянна, то эту зависимость можно построить в координатах o = lga/e и e = lgs/s. [c.42]

Эта зависимость (обобщенная кривая деформирования) предполагается одинаковой для любого напряженного состояния. [c.531]

В качестве обобщенной кривой деформирования можно рассматривать обычную кривую деформирования при растяжении Од — Ео. [c.533]

Обобщенная кривая деформирования фактически отражает общую связь между напряжениями и деформациями при любом виде напряженного состояния на всех стадиях деформирования. Выражение (11.21) для текущей точки обобщенной кривой можно записать в виде [c.47]

Опыты Бриджмена [43] по растяжению и сжатию чистых металлов, углеродистых и специальных сталей при высоких гидростатических давлениях показали, что сопротивление деформированию при больших пластических деформациях возрастает с увеличением гидростатического сжатия. Увеличение гидростатического давления на 10 000 кГ/см приводит к возрастанию предела прочности на б—7% и заметному расхождению обобщенных кривых деформирования. [c.102]

Рис. 146. Влияние параметра Лоде на характер обобщенных кривых деформирования технически чистого никеля.

Обобщенные кривые деформирования 329 [c.329]

Рис. 166. Обобщенные кривые деформирования углеродистой стали 1 — 0,5.

Рис. 168. Обобщенные кривые деформирования серого чугуна

Обобщенные кривые деформирования 333 [c.333]

Рис. 169. Обобщенные кривые деформирования хромоникелевой стали. (Обозначения кривых те же, что и на рис. 16а.)

Обобщенные кривые деформирования [c.335]

Рпс. 171. Обобщенные кривые деформирования высокопрочной сталп 22] [c.336]

Кривые деформации при циклическом малоцикловом нагружении при различных 5тах описываются обобщенными диаграммами, параметрами которых является число полуцтло нагружения К. Диаграммы строятся в координатах s—е, где s и е — напряжение и деформация, отнесенные к напряжению и деформации, соответствующим пределу пропорциональности в первом полуцикле. При построении кривых деформирования с помощью обобщенной диаграммы начало кривой совмещают с точкой начала разгрузки в данном полуци -ле. [c.241]

На рис. 13 приведены различные схемы кривых деформирования на участке нагружения. Схема изохронных кривых статической ползучести дана на рис. 13, а при т = О — это кривая мгновенного статического деформирования (для исходного полуцикла), все другие кривые являются изохронными кривыми обычной ползучести. На рис. 13, б дано семейство мгновенных -кривых циклического деформирования (т = 0) для различных чисел полуциклов. Этот случай соответствует отсутствию ползучести и для него могут быть использованы зависимости, полученные ранее для обобщенных кривых циклического деформирования, которые могут быть названы изоциклжческими кривыми [22]. Схема семейства изохронных кривых циклической ползучести в полуцикле к приведена на рис. 13, в. В этом семействе кривая для т = О является изоциклической кривой, остальные — изохронными кривыми, зависящими от времени т. Очевидно, что для нормальных и умеренно повышенных температур изохронные кривые вырождаются для данного числа полуциклов в изоцикли-ческую с известным уравнением [c.53]

Зависимость между напряжениями и деформациями при циклическом нагружении с учетом ползучести принята в форме обобщенной диаграммы циклического деформирования для зоны концентрации и кривых циклической ползучести для мембранной зоны. В качестве базовых диаграмм использованы мгновенные диаграммы деформирования, полученные для условий, исключающих проявление временньк эффектов. Для учета влияния ползучести на этапах нагрузки построены изохронные кривые деформирования. Зависимость деформации ползучести от числа циклов нагружения принята линейной в диапазонах чисел циклов 1. .. 200 и 201. .. 10 [c.126]

Для проверки результатов приближенных расчетов проведено исследование НДС с помощью МКЭ. Схема разй1ения модели на треугольные элементы, условия нагружения и закрепления показаны на рис. 3.12. Влиянием боковых накладок, использованных в стендовых испытаниях, пренебрегали. Общее число элементов составляло 257, число узлов 168. Решение упругопластической задачи при дискретном представлении модели получено на основании деформационной теории пластичности в качестве обобщенной Д1 раммы циклического деформирования использовали татическую а — (для нулевого полущос-ла) и изоциклическую кривые деформирования, [c.143]

В качестве характеристики сопротивления конструкционного материала циклическому упругопластическому деформированию при ползучести принимаем обобщенные изоциклические t) и изохронные а = f(e, к, г, t) кривые деформирования (рис. 4.43), учитывающие особенности нагружения, присущие рассматриваемым конструктивным элементам. [c.208]

Принигдается, что интенсивности напряжений а и деформаций 6 связаны однозначной зависимостью, называемой обобщенной кривой деформирования (рис. 7.5) [c.128]

Обобщенная диаграмма циклического деформирования строится для каждого отдельного полуцикла нагружения в координатах S—е с началом в точке разгрузки и для каждого рассматриваемого состояния нагружения. Для первого (к — 1) полуцикла нагружения (при исходных уровнях напряжений о и начало координат S—Ё находится в точках А, В, С. При этом кривая деформирования рассматриваемого полуцикла включает участок нагружения этого полуцикла и участок разгрузки предыдущего. Для построения обобщенной диаграммы циклического деформирования точки начала разгрузки для данного полуцикла нагружения совмещают. На правой части рис. 37 для k — 1 точки А, В, С совмещены и образована единая зависимость между напряжениями и деформациями AB DKN. Аналогичные построения делают и для последующих полуциклов нагружения. В общем случае, в связи с процессами циклического упрочнения или разупрочнения материала обобщенные диаграммы деформирования для различных полуциклов нагружения отличаются друг от друга. Обобщенная диаграмма циклического деформирования оказывается неизменной (начиная с fe = 1) только [c.111]

Поскольку функция Ф (8г) зависит только от материала, то любой вид объемного напряженного состояния как в области нелинейно-упругих, так и в области неупругих деформаций можно свести к простейшим видам нагружения, построив кривую Oi = = Ф (8j) по результатам опытов на одноосное растяжение образца или на кручение тонкостенной трубы. В последнем случае обобщенную кривую деформирования получают из диаграммы кручения т = / (y), используя при этом соотношения (1.31а) и (1.36а). При чистом сдвиге изменения объема не происходит. Как следует из формулы (П.5), равенство нулю объемной деформации сответ-ствует предположению, что коэффициент поперечной деформации fx = 0,5. Поэтому соотношения (1.31а) и (1.36а) для кручения примут простой вид [c.46]

Ниже обсуждаются результаты исследований авторов с сотрудниками, относящиеся к изучению обобщенных кривых деформирования углеродистых и хромоникелевых сталей, серого чугуна, алюминиевых сплавов при нормальной и низких температурах в условиях iV p-0nbiT0B (осевая сила + внутреннее давление). [c.329]

Рис. 170. Обобщенны кривые деформирования алюминиевого сплава Д16Т

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...