Деформация эквивалентная

Разница объясняется тем, что при изгибе балки происходит свободная поперечная деформация, сокращение поперечного размера в растянутой области и увеличение его в сжатой области. В широкой пластине такая деформация контура сечения ее плоскостью Z, Xz невозможна, стеснение поперечной деформации эквивалентно увеличению модуля упругости, величина Е заменяется на величину E/ l — v ). При v = 0,3 аффект стеснения поперечной деформации увеличивает жесткость на 9,9%. [c.399]

Тензор o ik является девиатором тензора напряжений и может быть выражен комбинацией касательных напряжений. Соотношение между девиатором напряжения и деформациями эквивалентно соотношению между касательными напряжениями и сдвигом (предполагается, что касательные напряжения вызывают только сдвиг ). Деформации, при которых не изменяется объем тела, в дальнейшем будем именовать сдвигом (ламинарный сдвиг). Для него в случае гукова тела записывается реологическое уравнение [c.19]

Величину пластической деформации, ее скорость и величину коэффициента вязкости определим на основе представления о возможности построения единой для материала кривой эквивалентная деформация — эквивалентное напряжение, не зависящей от напряженного состояния. Скорость деформации влияет на ход кривой в соответствии с изменением эквивалентной скорости деформации. Принимая за эквивалентные напряжения и деформации их интенсивности [c.244]

Взаимно противоположный характер влияния частоты колебаний и динамических деформаций, как было показано в работе [3.7], аналогичен уже изученному для частоты колебаний и температуры. Для нелинейных резиноподобных материалов влияние больших амплитуд динамических деформаций эквивалентно влиянию низких частот колебаний, тогда как влияние малых амплитуд динамических деформаций эквивалентно влиянию высоких частот колебаний. Таким образом, принцип наложения частоты колебаний и динамических деформаций можно-использовать почти точно так же, как и в случае температуры [c.121]

Таким образом, если между какими-нибудь элементами котла возникнут дополнительные деформации, эквивалентные разности температур между ними в 50° С, то общее напряжение на грани их раздела может вырасти ДО [c.234]

В каждом слое композита вычисляются компоненты тензора напряжений и деформаций, эквивалентные напряжения по Мизесу, главные напряжения и др. Компоненты тензора вычисляются в системе координат, повернутой относительно оси X элемента на угол поворота оси материала слоя. [c.371]

Заменив компоненты деформации эквивалентными выражениями [c.462]

Однако при такой проверке, если ошибка сделана при построении эпюр Ml или М2, она войдет как в решение, так и в проверку и не будет замечена. Чтобы избежать этого, можно воспользоваться тем, что результат решения, т.е. внутренние силовые факторы в эквивалентной системе, не зависят от выбора эквивалентной системы, так как все они эквивалентны одной и той же исходной системе. Поэтому проверку можно производить с более обш их позиций соответствуют ли деформации эквивалентной системы связям, наложенным на исходную систему. Для этого достаточно построить новую эквивалентную систему и проверить равенство нулю перемеш ений, соответствующих новым отброшенным лишним связям, при уже определенных ранее внутренних силовых факторах. Для рассмотренной в примере 10.3 рамы новая эквивалентная система показана на рис. 10.17 а. На рис. 10.17 б построена единичная эпюра для горизонтальной от- [c.303]

Во избежание возникновения пластических деформаций эквивалентные напряжения не должны превышать [c.261]

Вместо длительности воздействия в этом случае появляется аналогичная величина — период силы. Чем меньше период (т. е. чем выше частота), тем кратковременнее повторяющиеся воздействия силы, тем, следовательно, быстрее должна развиваться деформация в каждом периоде. Поэтому все рассмотренные выше зависимости деформации от длительности воздействия силы и температуры совершенно аналогичны зависимостям амплитуды деформации от периода (или частоты), силы и температуры. Зависимость амплитуды деформации от температуры при различных частотах аналогична зависимости, приведенной на рис. 17, б. Влияние повышения частоты силы на высокоэластическую деформацию эквивалентно влиянию понижения температуры. [c.37]

В случае необходимости мол-сно приближенно учесть влияние упрочнения на величину Ортах, ПОЛЬЗуЯСЬ формулой (1.13). При вытяжке можно принять, что деформацией, эквивалентной по упрочняющему эффекту относительному сужению образца при растяжении, является относительная деформация в тангенциальном направлении 60. [c.367]

С увеличением деформации следует ожидать увеличения напряжений второго рода и измельчения блоков, а оба эти фактора приводят к уширению линий. В действительности, как это видно из кривых, этого не происходит в указанной выше области температур. Следовательно, при низких температурах отпуска главное влияние на ширину линий оказывают тетрагональность решетки и деформация, эквивалентная дополнительному отпуску. Эта деформация будет приводить к появлению другой фазы — карбидов, что и было доказано при исследовании деформированной структуры этих сталей на электронном микроскопе [6]. [c.130]

Радиальная деформация эквивалентного полого цилиндра, рассчитанная по его наружному контуру, с учетом формулы (1), показана на рис. 2, б пунктиром (кривая 2). В этом случае по всей высоте гайка имеет положительную радиальную деформацию. [c.62]

При анализе в [4011 рассматривался сдвиг е, определенный не так, как общепринято, поэтому коэффициенты в формулах (7) и (8) требуют модификации, если определять сдвиговые деформации, как принято. Для одноосного растяжения поле деформаций эквивалентно расширению и сдвигу в двух кристаллографически эквивалентных плоскостях, перпендикулярных друг другу, в которых лежит ось растяжения. Если каждый из этих сдвигов обозначить буквой е, то коэффициенты Ул и Уг в (7) и (8) следует заменить на Vi и 1 соответственно. Если считать, что материал изотропен, а не обладает кристаллической анизотропией, то коэффициент /3 в этих формулах надо положить равным (1 + р)/ - 2i>). Для Си имеем и = /з, так что этот коэффициент будет равен примерно 4 по сравнению со значением 2,7 при направлении < 111> [видоизмененная формула (7)] или с 8,3 при < 100> [видоизмененная формула (8)]. [c.639]

INT, EQV Интенсивность общей деформации, эквивалентная общая деформация [c.221]

INT, EQV Интенсивность упругой деформации, эквивалентная упругая деформация [c.221]

INT, EQV Интенсивность пластической деформации, эквивалентная пластическая деформация [c.221]

Динамическая значимость упругого элемента привода определяется величиной потенциальной энергии его деформации. Эквивалентными считаются упругие элементы, имеющие рав-, ную величину потенциальной энергии деформации. [c.256]

Требование однозначной разрешимости уравнений (8.1.3) относительно деформаций эквивалентно условию выпуклости по верхностей И (ец) = onst в пространстве деформаций или поверхности Ф(Оу) = onst в пространстве напряжений. Действительно, соотношение (8.1.3), например, означает, что вектор а направлен по нормали к поверхности С/ = onst. Если эта поверхность строго выпукла, то заданному направлению нормали соответствует лишь одна точка поверхности. Однако требование строгой выпуклости может быть смягчено, достаточно потребовать лишь невогнутости соответствующей поверхности. Например, если упругий материал несжимаем и изотропен, то приложение к нему гидростатического давления не вызывает деформации. Наоборот, если задана деформация, то напряженное состояние определяется не единственным образом, а лишь с точностью до гидростатической составляющей. [c.238]

Таким образом, при расчете по этой теории прочности ойределяется наибольшее эквивалентное напряжение по формулам (61), которое не должно превосходить допускаемого напряжения. Понятие об эквивалентном напряжении, которого в действительности в брусе нет, вводится только для избежания вычисления относительных деформаций. Эквивалентное напряжение равно тому напряжению, которое получилось бы в линейно растягиваемом или сжимаемом брусе, если его относительная деформация равна максимальной относительной деформации бруса, находящегося в сложном напряженном состоянии. [c.101]

Результаты расчетов ресурса роторов, выполняемых в соответствии со схемой (рис. 4.9), наносят на график (рис. 4.10), где по оси абсцисс отложен размах деформации эквивалентного цикла, по оси ординат — накопленное за период эксплуатации ротора число эквивалентных циклов. Неотъемлемой частью теста является обобщение данных, полученных на образцах. Эти результаты позволяют уточнить значение определяющего параметра в критерии разрушения ИМАШ и соотношениях типа Мэйсона — Лангера для системы деталь—условия эксплуатации . В качестве такого параметра может быть использована предельная пластичность поверхностного слоя. [c.159]

Соотношение (237) справедливо при s т. е. при квазиупругом поведении трещины. В условиях упругопластического поведения трещины необходимо введение поправки на условия нагружения, влияющие на характер изменения соотношения между Wed и W v при 6>6s и W = onst. Это можно учесть путем определения плотности энергии деформации, эквивалентной (IF o), с введением поправочных функций f на асимметрию цикла R, температуру t, частоту нагружения со и т. п. В этом случае эквивалентную плотность энергии деформации (1 ) э можно определять так [c.246]

Приближенное решение плоской задачи может быть получено также и экспериментальным путем. Можно воспользоваться тем обстоятельством, что основное дифференциальное уравнение плоской задачи совершенно совпадает с дифференциальным уравнением изогнутой поверхности пластинки, изгибаемой силами и парами сил, приложенными по контуру. Задача о разыскании распределения напряжений в случае плоской деформации эквивалентна вадаче об искривлении пластинки, опред ленным способом закрепленной по контуру. Исследуя экспериментальным путем искривление иластинки с определенным контуром и определенным способом закреиления по этому контуру, можно получить распределение напряжений для соответствующей цлоской задачи [c.118]

Требование однозначной разрешимости уравнений (2.3) относительно деформаций эквивалентно условию выпуклости поверхностей U eij) = onst или и (Tij) = onst в пространствах деформаций и напряжений соответственно. Действительно, соотношение (2.3), папример, означает, что вектор <т направлен по нормали к поверхности U = onst. Если эта поверхность строго выпукла, то заданному направлению нормали соответствует лишь одна точка поверхности. [c.43]

Такое же выражение мы найдем для 03, тем же путем получим ана-. огиччые выражения для а з и Дз , для а и а д. Из этих рассуждений следует, что однородная чистая деформация эквивалентна трем простым удлинениям по трем взаимно перпендикулярным направлениям, которые совпадают с направлениями главных осей деформации. [c.80]

Пример. Деформация F х, Х)=х +К ростка f x)=x нереальна. Действительно, всякая деформация f x) имеет вид G(j , n)=a(j , x)j 2-h (n)J -l-T(ix), ( , 0) = 1, (0) = г(0) =0. Диффеоморфизм переноеа координат g x, (i) =х— /2a переводит ее в эквивалентную деформацию, которая при каждом значении параметра х имеет невырожденную критическую точку в начале координат. По лемме Морса с параметрами, эта деформация эквивалентна деформации вида индуци- [c.18]

R ->-R , A, R . Деформацией, -эквивалентной деформации F, называется семейство gxFi. , где г , — деформация единицы группы S (gx — элемент соответствующей псевдогруппы Эе). " [c.178]

EPEL PRIN Главные упругие деформации, интенсивность упругих деформаций, эквивалентная упругая деформация [c.252]

EPPL PRIN Главные пластические деформации, интенсивность пластических деформаций, эквивалентная пластическая деформация [c.252]

При сжатии ВПЯМ на основе пластичных материалов величина пластической деформации (эквивалентно протяженности III и IV стадий иа диаграмме сжатия) может достигать значений, при которых ВПЯМ практически беспористые. [c.278]

В следующих параграфах этой главы теория Био обобщается на случайнонеоднородную пороупругую среду размерности /) = 1, 2, 3. Показано, что определяющие уравнения, усредненные по статистическим неоднородностям, устанавливающие связь между тензором напряжений и тензором упругим деформаций, эквивалентны интегральным определяющим уравнениям наследственных вязкоупругих [c.87]

Механическая прочность окиси магния низка из-за наличия выраженной кубической спайности. Свежесколотые пластины окиси магния высокой чистоты характеризуются заметной склонностью к пластической деформации при обычной температуре, но получить деформацию эквивалентного значения в монокристаллах этого вещества не удавалось. Окиси магния свойственны высокая теплопроводность и хорошая стойкость по отношению к щелочным и благородным металлам. [c.31]

При сварке низкоуглеродистых сталей обычными методами химический состав металла шва, характеризуелп>1й эквивалентным содер/канием углерода Сэш, незначительно отличается от химического состава основного металла, характеризуемого также эквивалептпыл содержанием углерода Сэо- Для тих сталей Сэо 0,21 0,35% и Сэ.ш = 0,20 0,30%. Механические свойства металла шва зависят в основном толы о от скорости его охлаждения и пластических деформаций растяжения, возпикающих в металле шва при его остывахгии. [c.199]

Концепции упругости текучих материалов и памяти по отношению к прошлым деформациям, хотя они и тесно связаны одна с другой, все же нельзя рассматривать как эквивалентные. Такие явления, как упругое последействие, очевидно, относятся к области, интуитивно рассматриваемой как упругость. Однако существуют такие наблюдаемые в реальных материалах явления, которые, хотя и подкрепляют концепцию памяти материала по отношению к прошлым деформациям, все же не отвечают нашим интуитивным представлениям об упругости. Типичные явления этого типа известны как реопексия и тиксотропия . Реопектиче-ские или тиксотропные материалы, подвергаемые сдвигу, как, например, в условиях линейного течения Куэтта, обладают зависящей от BjjeMeHH кажущейся вискозиметрической вязкостью, значение которой зависит от продолжительности сдвига и достигает асимптотического значения после весьма долгого периода. Однако такие материалы после мгновенного прекращения деформации не обязательно проявляют упругое последействие. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...