Расчет диаграмм

Чтобы упростить расчеты, диаграммы растяжения, сжатия и чистого сдвига для пластичных материалов схематизируют так, что прямая закона Гука непосредственно сопрягается с горизонтальной пря- [c.489]

Чтобы упростить расчеты, диаграммы растяжения, сжатия и чистого сдвига для пластичных материалов схематизируют так, что прямая закона Гука непосредственно сопрягается с горизонтальной прямой без плавного перехода (рис. 509). Этим самым принимается равенство между пределами пропорциональности и текучести. Длина горизонтального участка диаграммы не ограничивается, т. е. материал считается не упрочняющимся, идеально пластичным. Такая диаграмма носит название диаграммы Прандтля. [c.547]

В экспериментах первой группы изучаются возможные отклонения от эксперимента для расчетов диаграмм высших порядков. В экспериментах второй группы изучаются возможные отклонения в диаграммах низших порядков. [c.395]

Воспользуемся уравнением докритического роста (29.22) для расчета диаграммы усталостного разрушения. Интеграл этого [c.262]

В. В. Марков и А. А. Рыжиков [36] выполнили расчет диаграммы состояния системы А1—Si по уравнению логарифмики Шредера для бинарных систем [c.16]

Графическое изображение распределения поля излучения в пространстве носит название диаграммы направленности. Расчет диаграммы направленности можно проводить по номограммам. Наибольшее применение находят антенны в виде открытых срезов, вол- [c.216]

Рассмотрим, как протекает дефор- мация в шейке. Данные рис. 4.2 показывают, что в отличие от равномерной деформации, где действует принцип постоянства деформируемого объема, деформация в шейке характеризуется непрерывным уменьшением этого объема. Одновременно с уменьшением рабочего объема увеличивается скорость деформации, нарастает также кривизна поверхности в шейке образца и создается в результате сложное напряженное состояние, приводящее к появлению гидростатической компоненты напряжения в схеме нагружения [7, 50, 511. Эти дополнительные факторы могут в принципе даже исказить результаты расчета диаграммы нагружения, вернее, части, связанной с деформацией в шейке. [c.165]

Выражения для расчета диаграмм весьма сложны. Для решения многих практических задач ограничиваются приближенным (аппроксимированным) описанием основного лепестка диаграммы [c.230]

На рис. 3.18 и 3.19 представлены результаты расчета диаграмм напряжение — деформация, полученных для [c.71]

Указанные выше и аналогичные им изменения формул упругого расчета учитываются при упругопластическом расчете. Диаграмма деформирования задается в виде кусочно-ломаной линии координатами точек перегиба. По разработанной программе были выполнены упругопластические расчеты оболочек и пластин, позволившие оценить для предлагаемого метода точность получаемых результатов и скорость сходимости последовательных приближений. Нагрузки на оболочки увеличивались от соответствующих моменту появления пластических деформаций до удвоенных, при которых наиболее напряженное сечение детали или большая его часть переходят в чисто пластическое состояние. В приведенных ниже примерах принималась диаграмма деформирования без упрочнения, дающая наихудшие условия для сходимости последовательных приближений, так как при идеальной пластичности функции E z)jE отличаются от 1 больше, чем в других возможных случаях упрочнения. В качестве критерия скорости сходимости последовательных приближений рассматривались последовательные уточнения значений перемещений и усилий, модулей упругости и а также величин максимальной и мини- [c.208]

Однако эти трудности носят технический характер и расчет диаграмм циклического деформирования может быть при наличии необходимых температурных зависимостей всегда выполнен, хотя он и оказывается более трудоемким, чем в условиях изотермического нагружения. [c.205]

Параметры обобщенной диаграммы циклического упругопластического деформирования, получаемые для простых случаев напряженного состояния (растяжение—сжатие, сдвиг—сдвиг), для расчета диаграмм деформирования могут быть распространены и на режимы сложного нагружения, подобные рассмотренным в работе [17] на примере стали 50. Аналогичные данные получены в работе [15] на алюминиевом сплаве Д-16Т. [c.62]

Расчет диаграммы этого вида целесообразно проводить следующим образом. По уравнению (57) для определенного количества значений Я рассчитываются величины М в зависимости от т), причем исходят из определенного количества значений пд. Эти величины сводятся в единую таблицу (см. табл. 4). Рядом [c.89]

Программа выполняет расчеты диаграмм одноосного растяжения (сжатия) многослойного материала диаграмм деформирования материала при чистом сдвиге диаграмм деформирования при заданном соотношении главных средних напряжений, приложенных к многослойному материалу заданного числа диаграмм деформирования для различных лучей нагружения с целью построения предельной поверхности многослойного материала. [c.241]

В работах [7—10] приведены расчеты диаграммы Со—Си, результаты которых согласуются с экспериментальными данными. [c.16]

Ha основании обобщения литературных данных в работе [ 1 i предлагается вариант диаграммы, показанной на рис. 98. Эвтектик. между (Сг) и (Th) образуется при температуре 1235 °С и содержании -75 % (ат.) Th. Природа нонвариантного равновесия при 1360 "С н< установлена. Расчет диаграммы состояния Сг—Th с использование -модели идеальных растворов для описания жидкой фазы показал, чи эвтектическая температура должна составлять 994 °С, а концентра ция Th в эвтектике — 53 % (ат.) Th [1]. Взаимная растворимость компонентов в твердом состоянии незначительна [X, 1]. [c.192]

ЧИСТОТЫ И трудностями введения поправок на испарение Сг при измерении температур плавления. Наиболее близкие значения температур ликвидуса и солидуса были получены в работах [1, 2], где для определения температур использован метод высокотемпературного дифференциального термического анализа. Авторы работ [1, 2] установили положение линий ликвидуса и солидуса без наличия минимума. В работе [3] был сделан расчет диаграммы состояния Сг—V в приближении регулярных растворов и определено, что кривые ликвидуса и солидуса имеют минимум при температуре 1819 °С и содержании 55 % (ат.) Сг. В обзоре, проведенном в работе [4], были учтены все имеющиеся данные по системе Сг—V и указано на существование минимума при температуре 1768 °С и содержании 70 % (ат.) Сг (рис. 102). [c.199]

Аналогичные данные получены Д. Б. Черновым и А. Я. Шиняевым [26], которые не только провели термодинамический расчет фазовых равновесий в системе А1—Si, но и дополнили его экспериментальными данными. Расчет диаграммы состояния при давлении выполнен методом разбиения на простейшие диаграммы — твердые растворы и эвтектики с изоструктурными составляющими. [c.17]

Установленная закономерность деформационного упрочнения для широкого интервала деформаций, которую выражает уравнение (4.10), позволяет выполнять практически полный расчет диаграммы нагружения. Такой расчет выполняется в несколько операций. На первом этапе машинная диаграмма Р — t (А1) рассчитывается на участке, равномерной деформации по методике, подробно изложенной в разделе 3.5, и перестраивается в координатах S — Из перестроенной диаграммы определяются основные параметры деформационного упрочнения Оу, Ki, Кг, Кз, Vе-1, Vс помощью которых находится также величина Оу по уравнению (3.78). Необходимая для раечета величина параметра Ку определяется в предварительных испытаниях путем построения кривых Холла — Петча для предела упругости Оу. Учитывая, что вклад третьего слагаемого уравнения (4.10), в которое входит параметр Ку, обычно невелик (10—20 МПа), можно в первом приближении ограничиться литературными данными по Ку для предела текучести. [c.170]

Приведенные примеры показывают, что уравнения (2.6.4), (2.6.5) позволяют достаточно точно описать кинетику изменения напряжений и деформаций при разнообразных программах нагружения. Отметим, однако, что удовлетворительные результаты получаются при программах нагружения, включаюш их циклы с различными амплитудами напряжений при отсутствии среднего напряжения в цикле. Использование уравнений для расчета диаграмм деформирования асимметричных циклов дает аффект одностороннего накопления пластических деформаций, что не наблюдается в экспериментах для циклически упрочняюгцихся материалов. [c.134]

Рис. 4.10. Результаты расчета диаграмм нагрузка — перемещение а — пластмасса, армированная стенломатом (краевое направление)

Рассмотрим теперь режим нестационарного нагружения (рис. 5.17). В таком напряженном состоянии работает, например, трубка, находящаяся под действием внутреннего давления и переменного изгибающего момента, который накладывается на постоянную растягивающую силу, вызванную давлением на заглушки. Исходные данные для расчета диаграмм деформирования помещены в табл. 5.8. Примем те же параметры матвриала, которые использовались в предыдущих примерах. Сначала выполним расчет аналогично предыдущему случаю пропорционального нагружения, производя мысленную разгрузку только на максимумах интенсивности напряжений. [c.187]

Общий вид диаграммы представлен на фиг. 35. В приложении имеется две диаграммы № 1 и 2, построенные в крупном масштабе, необходимом для выполнения инженерных расчетов. Диаграмма № 1 построена для области AB D (фиг. 35) и № 2 — для меньшей области EFGH, но в увеличенном в два раза масштабе. [c.91]

Абсолютная погрешность в определении энтальпии 1 кГ пара в смеси зависит от температуры и относительной влажности, определяющей парциальное давление пара. Для вычисления абсолютной погрешности выписываем сначала величину энтальпии, принимавшуюся при расчете диаграммы i(, . Находится ion по таблице перегретого пара при р = 0,01 ата м заданной температуре. Так, при t = 200° С имеем t o = 687,8 ккал1кГ. Затем по заданной температуре находим в таблице давление насыщенного пара = = 15,86 ата и по величине относительной влажности, для которой вычисляется погрешность, находим парциальное давление пара по формуле (I. 33). Так, если задано ф = 0,3, то р = фр = 0,3-15,86 = 4,76 ата. При этом давлении и при температуре 200° по таблице перегретого пара находим действительное значение энтальпии 1 кГ пара в смеси i = 682,1. При этом абсолютная погрешность в определении энтальпии 1 кГ пара On — = 687,8 — 682,1 = 5,7 ккал1кГ. [c.149]

Результаты расчета диаграмм циклического деформирования для роторной стали 20ХЗМВФ методами МЭИ и ВТИ [c.202]

С ПЮГРАММА ДЛЯ РАСЧЕТА ДИАГРАММ С ДЕФОРМИРОВАНИЯ И УСЛОВИЙ РАЗРУШЕНИЯ С МНОГОСЛОЙНЫХ ПОЛИМЕРНЫХ С КОМПОЗИЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ С ПРИ ПЛОСКОМ НАПРЯЖЕННОМ СОСТОЯНИИ DIMENSION STEP(3),EP 4,9), [c.244]

Растворимость Ег в (Сг) при монотектической температуре, Jполученная экстраполяцией, составляет 0,65 % (ат.), при температурах 1700 и 1600 °С равна 0,18 и 0,08 % (ат.) соответственно [1]. Согласно данным работы [2] при температуре 1260 °С в (Сг) растворяется менее 0,1 % (ат.) Ег, а растворимость Сг в (Ег) составляет менее 0,1 % (ат.). Термодинамический расчет диаграммы, проведенный в работе [3], подтвердил характер взаимодействия элементов в системе Сг—Ег. Однако температуры нонвариантных реакций и концентрации критических точек значительно отличаются от экспериментально установленных. [c.117]

В работе [5] проведен термодинамический расчет диаграммы достояния Сг—Но и подтвержден характер взаимодействия компо-веятов, однако температуры нонвариантных реакций и концентрации критических точек отличаются от экспериментальных. [c.131]

Срмодинамический расчет диаграммы с использованием моделей убрегулярных растворов показал хорошее соответствие расчетных и экспериментальных данных. Растворимость Сг в Lu при эвтектичес-1 рй температуре меньше 0,12 % (ат.) и уменьшается с понижением >гемпературы. [c.137]

Диаграмма состояния r- m построена в работе [1] на основании результатов термического, металлографического и рентгеновского анализов с использованием Сг и Sm чистотой 99,98 и >99 % (по массе) соответственно. В работе [2] был проведен термодинамический расчет диаграммы с помощью моделей субрегулярных растворов. Был уточнен состав эвтектики и показано хорошее соответствие расчетных и экспериментальных данных. Диаграмма состояния r- m, показанная на рис. 92, построена по результатам этих двух работ. Система характеризуется областью несмешиваемости в жидком состоянии и отсутствием промежуточных фаз. Монотектическая реакция протекает при температуре 1810 °С и содержании 2 % (ат.) Sm. Эвтектическая реакция имеет место при температуре 1035 °С и содержании 97,7 % (ат.) Sm. Эвтектоидные равновесия связаны с полиморфизмом Sm. Максимальная растворимость Сг в (Sm) не превышает 0,35 % (ат.), растворимость Sm в (Сг) составляет <0,35 % (ат.) [1]. [c.182]

Термодинамический расчет диаграммы, проведенный в работе [3], эдтвердил характер взаимодействия компонентов в системе Сг—ТЬ. [c.187]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...