Расчетные диаграммы

На рис. 5.6, б, показана расчетная диаграмма циклического разрушения, которая определяется значением К[ = 0,8К]с, где К с - характеристика статической трещиностойкости по напряжениям. [c.297]

В соответствии с расчетной диаграммой циклического разрушения число циклов Np на этапе роста трещины при циклическом нагружении определяется по формуле [c.298]

Однако индикаторная диаграмма, снятая с работающего двигателя, отличается от теоретической (рис. 34-13). Это объясняется тем, что при построении расчетной диаграммы на некоторых участках принимается несколько иное протекание кривых, отображающих процессы, составляющие цикл двигателя, чем на индикаторной диаграмме. Такие отклонения имеют место вблизи точек 2 вследствие опережения зажигания в карбюраторных двигателях или опережения впрыскивания топлива в дизелях 5 для карбюраторного двигателя или точки 3 для дизеля вследствие движения поршня в период сгорания, 4 вследствие опере- [c.432]

Для правильной оценки эффективности двигателя расчетную диаграмму исправляют и приближают к действительной, скругляя ее кон- [c.432]

Рис. 4.10. Расчетные диаграммы сг(е) слоистого композита [ 45] а [34].

Рис. 4.11. Расчетные диаграммы деформирования слоистого углепластика

Расчетные диаграммы деформирования получали в результате численного интегрирования методом Рунге — Кутта уравнения [c.132]

На рис, 2.6.1, б и 2,6.5 показаны экспериментальные и расчетные диаграммы деформирования при различных программах нагружения. Построения проведены в условных единицах в соответствии с записью экспериментальных диаграмм. [c.132]

Диаграммы на рис. 2.6.1, б иллюстрируют точность, которая может быть достигнута при описании диаграмм деформирования, использовавшихся при определении скалярных функций. Ширина петли пластического гистерезиса расчетной диаграммы в десятом цикле отличается от экспериментального значения примерно на 20%. Расположение расчетной диаграммы в координатах т — у хорошо совпадает с экспериментальными данными. [c.132]

На рис. 2.6.5, а представлена диаграмма деформирования при сложной программе нагружения, когда в каждом полуцикле происходило увеличение максимальных напряжений. Этот пример показывает, как велики могут быть ошибки при использовании предлагаемых уравнений. Расчетная диаграмма (пунктирная линия) получена при интегрировании уравнения (2.6.16) до значений пластической деформации, определяемых в каждом полуцикле экспериментальной диаграммой. Ошибка по напряжениям в этом случае не превышает 10%. [c.132]

Расчетная диаграмма (штрихпунктирная линия) получена при интегрировании уравнения (2.6.16) в каждом полуцикле до максимальных значений напряжения в полуциклах экспериментальной диаграммы. Ошибка по деформациям достигает в этом случае значительной величины. Очевидно, это общий недостаток приближенной системы феноменологических уравнений, так как упругопластические свойства металлов таковы, что малые изменения напряжений приводят к значительному увеличению пластических деформаций. [c.132]

Рис. 26. Расчетные диаграммы областей существования нераспространяющихся усталостных трещин в деталях из стали с ffa = 500 МПа при различных коэффициентах асимметрии цикла

На рис. 26 приведен пример теоретической (расчетной) диаграммы, построенной для стали с характеристиками Ов= = 500 МПа, (Тт.р = 300 МПа, a i = 200 МПа, il3(j = 0,15 (постоянная Нейбера р = 0,2). Теоретические диаграммы хорошо согласуются с данными экспериментальных исследований Фроста (см. рис. 5). [c.58]

Расчетная схема установки изображена на рис. 23, здесь с, б 2 — коэффициенты жесткости, учитывающие реальную (естественно, отличающуюся от абсолютной) жесткость опор и дополнительных элементов. На этом же рисунке представле на расчетная диаграмма приспособляемости установки, которая дана в двух вариантах — для абсолютно жестких и для упруго податливых опор. При ее построении было принято, что предел текучести материала образцов является линейной функцией температуры [c.44]

Некоторые расчетные диаграммы протекания процесса впрыска топлива дизелей типа М-50 приведены на рис. 2. Отклонения расчетных диаграмм давления от экспериментальных при одинаковых режимах работы в идентичных сечениях нагнетательного трубопровода составляют величину до 2,5—3% от максимального давления. Это свидетельствует о высокой точности разработанной математической модели. [c.249]

ОН будет выглядеть на точностных расчетных диаграммах так, как показано на фиг. И и 12. [c.176]

Рис. 5.11. К расчету пластических деформаций при симметричном нагружении а — режим нагружения б — расчетная диаграмма циклического нагружения

Рис. 5.16. Расчетные диаграммы циклического деформирования при сложном пропорциональном нагружении а — по компоненте e x 6 — по компоненте еуу б — по компоненте е у

Рис. 5.18. Расчетные диаграммы циклического деформирования при непропорциональном нагружении а — по компоненте е б — по компоненте 99

Идеальные растворы. Составление расчетных диаграмм [c.169]

Имитируемая векторная диаграмма на том же рис. 3 сравнивается с расчетной диаграммой, приведенной на рис. 1. Сравнение показывает удовлетворительное совпадение, особенно в областях действия сил инерции. При увеличении числа вращающихся грузов совпадение будет еще лучшим. Если же с целью упрощения ограничить число [c.295]

РАСЧЕТНЫЕ ДИАГРАММЫ ДЛЯ ПАРОГАЗОВЫХ СМЕСЕЙ [c.81]

На рис. 3 показаны расчетные диаграммы ц, и их производных. Для некоторых случаев показаны также диаграммы безразмерного расхода через окна 6 и 8 перепадов давлений Арв, P , давления в полостях ря и рр. Сравнение диаграмм рис. 3 позволяет проследить влияние на закон движения угла наклона (3 образующей конических частей золотника к его оси. При уменьшении 3 модуль начального ускорения (, о возрастает, но через некоторое время модуль снижается и во всех случаях на большей части периода торможения остается близким к постоянному. Время торможения при уменьшении р несколько уменьшается. При изменении направления движения стола сила трения изменяет направление действия на обратное. Поэтому в этот момент ускорение резко изменяется на величину [c.141]

Рис. 8. к Расчетная диаграмма Расчет предельной амплитуды по предельных напряжений формуле (8.4) следует производить [c.262]

Рис. 1.62. Расчетная диаграмма косых скачков уплотнения

Построение расчетных диаграмм [c.136]

Для хрупких материалов отклонение от закона Гука сравнительно невелико и при расчете деталей из таких материалов пластические деформации ввиду их малости можно не учитывать, считая, что материал до момента разрушения подчиняется закону Гука (рис. XIII.1, г). При расчете деталей из весьма пластичных материалов (рис. XIII.1,6) расчетную диаграмму при учете пластических деформаций принимают по рис. Х1П.1,(Э, т. е. упрочнение материала не учитывают, так как [c.324]

Для материалов средней пластичности расчетная диаграмма упругопластичных деформаций приведена на рис. XIII.1,е. Она учитывает упрочнение материала. [c.324]

При оценке циклической долговечности нельзя ошибаться (или допускать погрешность) в сторону завышения числа Np, так как это может привести к катастрофическим последствиям при принятии решений по результатам расчета. Погрешности в сторону занижения числа Np допустимы, так как они идут в запас долговечности. Поэтому в настоящей методике, во-первых, предлагается уравнение Пэриса-Махутова продолжить в область малых AKi (или iKie), как показано на расчетной диаграмме усталостного разрушения (рис. 5.6, б). Во-вторых, предлагается не рассматривать подобласть III. Для этого считается долговечность исчерпанной, как только ДК[ (или АК е) по мере роста трещины доходит до границы II и III подобластей кинетической диаграммы циклического разрушения. [c.297]

Обращаясь к схеме идеального упругопластического тела, в соответствии с которой расчетная диаграмма растяжения пластичных материалов (см. рис. 1.5) заменяется идеализированной диаграммой (см. рис. 1.9, в), можно определить предельное значение момента, которое воспринимает закручиваемый стержень. Для стержня круглого поперечного сечения процесс дсгформирования может быть [c.313]

Точные уравнения состояния реальных газов обычно являются столь сложными, что непосредственное практическое применение их к расчетам невозможно. Такими уравнениями пользуются для составления термодинамических таблиц и расчетных диаграмм. К их числу относится уравнение М. П. Вукаловича и И. И. Новикова, основанное на разработанной ими теории реального газа. [c.56]

В сущности все методы построения предельных поверхностей слоистых композитов предполагают использование линейно упругого подхода при определении напряженного состояния материала. Из этого однозначно следует, что для слоя достижение предела текучести равносильно исчерпанию несущей способности. В результате расчетная диаграмма а(е) композита получается или линейной или кусочно линейной, если отдельные слои, составляющие композит, достигают предельного состояния еще в процессе нагружения, до разрушения композита в целом. Многие из практически используемых видов однонаправленных композитов в действительности деформируются нелинейно при действии касательных напряжений и напряжений, перпендикулярных направлению армирования. В результате и диаграмма деформирования слоистого композита в целом может оказаться нелинейной. Более того, отдельные слои композита могут обладать [c.149]

На рис. 2.6.4, б показаны расчетная (7) и экспериментальная 2) диаграммы деформирования в нулевом полуцикле. Расчетная диаграмма получена в результате интегрирования уравнения (2.6.16) с использованием выражения (2.6.14) и зависимости, представленной на рис. 2.6.4, а ломаной 0—1—2—3—4—5—6. В соответствии с расчетной диаграммой уточнялась зависимость tgx от параметра I (рис. 2.6.3, б), о чем говорилось выше, и строилось поле функции / (А, Тщах ), изображенное на рис. 2.6.4, а. [c.131]

Программа нагружения образца, диаграмма деформирования которого приведена на рис. 2.6.5, б, включала двадцать циклов при амплитуде напряжений Тщах = 1,43 и последующее деформирование с амплитудой Тп,ах 1 = 1,73. После двадцатого полуцикла можно отметить значительную разницу в расположении экспериментальной и расчетной диаграммы в координатах т—у. [c.132]

Ах = а At — шаг интегрирования по длине нагнетательного трубопровода п L/Ax — полное число шагов интегрирования по длине трубопровода n LJAx — номер сечения, выбранного в трубопроводе для сопоставления расчетной диаграммы давления топлива с экспериментальной I = --постоянный коэффициент. [c.244]

Рис. 2. Расчетные диаграммы протекания процесса впрыска топлива дизелей тииа М-50 а—изменение диаграммы давления топлир,а по длине нагнетательного трубопровода при ha,-, 0,32 С.Ч., п =800 об/мин, L=74 см, d = 0,22 см, = 25 см, = 50 см, а — поворот кулачкового валика в град, б — протекание процесса впрыска топлива при изменении числа обо-

Диаграммой выносливости называется набор кривых усталости, в которых асимметрия полуцикла учитывается с помощью понятия эквивалентной деформации. Диаграммы выносливости гладких образцов получают при стационарном жестком нагружении с учетом изменения деформационных свойств материала [4]. Такие диаграммы нагружения называются полными. Разработаны такнсе формальные методы учета нелинейности суммирования повреждений путем построения так называемых расчетных диаграмм выносливости, которые получаются из результатов испытания при нестационарном нагружении, характерном для условий эксплуатации рассчитываемого элемента [5]. Сравнение полной и расчетных диаграмм выносливости для сплава Д16Т приведено на рис. 5.3. [c.108]

На рис. 5 изображены осциллограммы гидропривода стола экспериментальной установки при разных скоростях золотника. О величине скорости золотника можно судить по крутизне осциллограммы перемещения 2 золотника распределителя. При малой скорости золотника (рис. 5, а) модуль ускорения вначале медленно увеличивается, а затем остается постоянным до остановки стола. Нарастает ускорение при разгоне медленно. По мере увеличения скорости золотника модуль ускорения увеличивается, причем характер его изменения соответствует характеру изменения расчетных диаграмм ускорения на рис. 4. При большой скорости золотника (рис. 5, б) давление рр падает ниже атмосферного, что также подтверждает выводы теоретического исследования о существовании режима противопотока. [c.144]

Рис. 43. Сопоставление экспериментальных и расчетных диаграмм давление-время для выходного (а) и входного (б) участков РДТТ [133].

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...