Цикл деформации

На рис. 81 приведены величины коэффициента гистерезиса для чугунов и сталей в функции амплитуды X колебания напряжении за цикл деформации. Циклическая вязкость серых чугунов в 5-6 раз больше, чем углеродистых сталей и в 10-20 раз. чем легированных [c.170]

Под свойством X в (4.4) должна, очевидно, подразумеваться каждая из независимых переменных системы. Для разных переменных времена релаксации могут сильно различаться, так что неравновесная в целом система может оказаться равновесной по отношению к процессам с малыми временами релаксации. Например, кусок закаленной стали, являющийся системой неравновесной по отношению к диффузионным процессам, может участвовать во многих равновесных циклах деформации, работая в качестве детали механической машины. Времена релаксации процессов диффузии и механической деформации различаются в этом случае на 10—15 порядков величины [c.35]

В тех случаях, когда по условиям формоизменения необходимы высокие степени деформации, следует прибегнуть к дробным деформациям. Однако в этом случае очень важное значение приобретает правильный выбор паузы между циклами деформации. Такой выбор должен учитывать те же соображения, что и выбор оптимального времени выдержки и условий охлаждения после последней деформации. [c.542]

Амплитуда цикла деформации [c.156]

Отсутствие достаточных экспериментальных данных пока не позволяет рассчитывать ремни на долговечность, поэтому ограничиваются проверкой частоты циклов деформации ремня, которая оценивается частотой пробегов 1/, а также выбором й в рекомендуемых пределах (см. ниже табл. 19.3... 19.5). Минимальное значение с1 принимают в случае особой необходимости. Рекомендуется й назначать на один-два номера больше для повышения долговечности ремня. [c.251]

При циклическом упруго-пластическом деформировании с заданным размахом деформации ширина петли гистерезиса характеризует суммарную величину пластической и необратимой упругой в данном цикле деформации. [c.240]

Рис. 3. Зависимость размаха напряжений До от числа циклов деформаций N с заданным размахом Де для волокнистых композитов и алюминия 1235 ]21, 22].

Циклу деформаций, а также может возникнуть явление накопления односторонних деформаций. [c.6]

Влияние асимметрии цикла деформаций на долговечность в условиях жесткого нагружения для пластичных сталей и сплавов [c.11]

В работах [70, 262] выполнено исследование эффекта асимметрии на примере малоуглеродистой стали типа А-201 и низколегированной типа А-517. В широком интервале асимметрий цикла деформаций = —оо —1, 0 —0,5 0 +0,2 +3,34) долговечность материалов при жестком нагружении определяется единой кривой малоцикловой усталости (рис. 1.1.7). [c.12]

Эксперименты выполнялись на Ст. 50, использовались специально разработанные установки [43, 44], аппаратура и методика, позволяющие осуществлять нагружение в автоматическом режиме с непрерывной фиксацией основных параметров процесса деформирования. Испытывались тонкостенные трубчатые образцы сечением 22 X 1 мм с рабочей длиной 50 мм. Регистрировались диаграммы циклического деформирования (на двухкоординатных приборах типа ПДС-021), а также изменения с числом циклов деформаций, вызванных статической нагрузкой (на однокоординатных приборах типа ЭТП-209). Измерение усилий и деформаций производилось тензометрическим методом с помощью специальных динамометров и деформометров [43, 44, 200]. [c.107]

Таким образом, в уравнении, характеризующем предельное состояние при термоциклическом нагружении, необходимо учесть следующие факторы зависимость пластичности от предыстории нагружения материала влияние максимальной температуры цикла амплитуду или размах полной деформации за цикл возможность возникновения в цикле деформаций ползучести. Эти факторы учитывает следующая форма уравнения предельного состояния [c.127]

В работе [13] показано, что в общем случае нагружения, когда в материале возникают все виды неупругих деформаций — мгновенные пластические в каждом цикле, деформации ползучести в цикле, накопленные пластические деформации за N циклов и накопленные деформации ползучести за это же время, суммарное повреждение П следует определять как сумму относительных долей повреждений, вызываемых каждым из перечисленных выше видов деформаций [c.149]

На рис. 32 приведены результаты грубых расчетов действительных амплитуд деформаций у вершины усталостных трещин во всех трех характерных областях, упомянутых ранее. Штриховой линией показан уровень, соответствующий предельной амплитуде деформации для исследованной стали. Амплитуда действительного цикла деформации в элементе 2 (кривая 2) при амплитуде цикла нагружения, например, +3,5 кН при малой длине трещины (или ее отсутствии) превосходит предельную амплитуду. Следовательно, возникшая трещина будет расти. Однако с ростом трещины действительная амплитуда деформации уменьшается, и при некоторой длине трещины она становится меньше критической дальнейший рост трещины невозможен—трещина превращается в нераспространяющуюся. В области, где трещины развиваются вплоть до разрушения, кривая амплитуд истинных деформаций в элементе 2 лежит [c.68]

К ОБРАЗОВАНИЮ ТОЧЕЧНЫХ ДЕФЕКТОВ В ПОЛИКРИСТАЛЛИЧЕСКОМ НИКЕЛЕ В ПРОЦЕССЕ ОДНОГО ЦИКЛА ДЕФОРМАЦИИ [c.169]

Более точные данные о процессах циклической деформации можно получить измерением физических величин внутри одного цикла деформации. Так, интегральная ширина рентгеновских линий по- [c.169]

При термической обработке циклически деформированного поли-кристаллического никеля, начиная от определенного количества циклов, исчезает только часть вызванного вакансиями добавочного сопротивления, что позволяет судить об образовании скоплений вакансий [3]. Измерение добавочного электрического сопротивления в процессе одного цикла деформации вместе со специальной термической обработкой могло бы дать сведения об агломерации вакансий. [c.171]

При амплитуде деформации Ед = 3 10 измеряли изменение электрического сопротивления в процессе одного цикла деформации между начинающимися стабилизацией напряжения (Л 200) и [c.171]

На рис. 4 схематически изображена разность сопротивления между кривыми первого и второго типов для полуцикла сжатие — растяжение. Ход кривой на рис. 4 может быть вызван долями сопротивления дефектов (за исключением подвижных дислокаций), которые генерируются или аннигилируют в процессе одного цикла деформации. [c.174]

Сложность анализа и моделирования процесса дробной деформации связана с тем, что на характер и уровень кривых а—е дробного нагружения оказывает влияние целый ряд взаимосвязанных условий и параметров величина скорости деформации в каждом цикле нагружения изменение температуры металла в процессе всего цикла деформации распределение деформации по проходам и величина суммарной (накопленной деформации) величина пауз между нагружениями интенсивность процессов динамического и статического разупрочнения (рекристаллизации) при горячей деформации данного металла. [c.31]

При симметричном цикле деформаций (рис. 3) при температуре t, когда выдержки осуществляются при достижении максимальных и минимальных деформаций цикла, напряжения 5 изменяются непропорционально деформациями. Для определения эквивалентного (по повреждаемости) времени цикла Тдэ следует учитывать скорость деформирования и нагружения в полуциклах растяжения и сжатия, различную чувствительность материалов к выдержкам при растяжении и сжатии, а также соотношение времени выдержки в полуцикле растяжения и сжатия (обозначения соответствующих времен приведены на рис. 3) [c.105]

Площадь, заключенная на диаграмме а = ст (е) внутри петли гистерезиса, численно равна необратимой удельной энергии (работе), превращающейся при выполнении каждого цикла деформации в тепловую энергию. Отставание деформаций от напряжений и порождаемая им петля упругого гистерезиса связаны с так называемым внутренним трением материала. В главе XVH при рассмотрении упругих колебаний систем показано, что наличие петли гистерезиса, порожденной внутренним трением, является причиной затухания свободных колебаний и стабилизации величин амплитуд вынужденных колебаний в районе резонанса. При каждом цикле колебания происходит поглощение удельной работы, равной площади, заключенной внутри петли гистерезиса. С этой точки зрения, [c.153]

Полученный результат, определяющий максимальные температурные перепады, при ко- рых теплосмены не будут приводить к односторонней, нарастающей с каждым циклом деформации, можно интерпретировать также как уменьшение предельной нагрузки вследствие теплосмен [c.18]

По уравнениям (3.25), (3.26) на диаграмме (которую можно было бы назвать диаграммой состояний бруса) построены соответственно линии 3, 4. Теперь все поле изменения нагрузок (см. рис. 44) можно разделить на пять областей в области А имеет место приспособляемость, в области Б — знакопеременное течение, в области В — односторонняя, нарастающая с каждым циклом деформация, в области Г — сочетание обоих видов циклической деформации и в области Д — мгновенное разрушение (исчерпание несущей способности). [c.96]

Рис. 1.9. Кривые малоцикловой усталости при неизотермическом жестком нагружении для различных сочетаний циклов деформаций и температур

При моделировании режимов термомеханического нагружения в лабораторных условиях применяют и другие сочетания циклов деформации и температуры (см. рис. 2.1, d и с) [ 1, 2,8,29, 37 ]. [c.28]

Специфическая особенность режима термоциклического нагружения для сферического корпуса — смена знака перепада температур в продольном направлении еще в период перехода ее в горячее состояние (см. кривые 7 и 5 на рис. 4.6). Это означает, что цикл деформаций в наиболее нагруженной зоне не совпадает по фазе с циклом изменения температур (см. рис. 4.5) в особых точках конструкции. При этом разгрузка и переход к циклическому деформированию в противоположном направлении происходят значительно раньше (т =1,5 мин), чем сброс температурной нагрузки (г = 5,0 мин). [c.176]

Сдвиг максимума выносливости стали в водороде к 200°С объясняется соответствующим сдвигом интервала синеломкости. В указанном эксперименте образцы толщиной 2,5 мм испытывали по отнулевому циклу деформации (е =2,85%) при частоте нагружения 0,33 Гц. Показано также, что присутствие газообразного водорода усиливает чувствительность стали к асимметрии нагружения, в то время как в вакууме при комнатной температуре влияние асимметрии не обнаружено. Влияние газообразного водорода сказывается и на периоде зарождения, и на скорости роста трещин малоцикловой усталости. [c.123]

Аппаратура с индукционными датчиками для измерения деформаций в деталях машин. Индуктивные тензометры для измерения статических и динамических деформаций имеют следующие преимущества а) простота и надежность б) отсутствие деформаций в деталях и трения в узлах датчика, что позволяет использовать его при неограниченном числе циклов деформаций [c.548]

При толчке роторов в результате резкого захолаживания части внутренней поверхности корпуса ЦВД в тонком слое стенки возникают растягивающие напряжения, причем величина механической деформации при фактически полном стеснении свободного теплового расширения практически равна величине температурной деформации. Этот режим можно рассматривать как случай жесткого нагружения при пульсирующем цикле деформаций. [c.50]

В расчетах несущей способности по настоящей методике учитываются числа циклов нагружения, температуры, асимметрии цикла деформаций (напряжений), нестационарность нагружения, остаточные напряжения от сварки, исчерпание пластичности при технологических и монтажных операциях, снижение пластичности за счет нейтронного облучения и деформационного старения, наличие сварных швов. [c.217]

В условиях жесткого нагружения образцов без концентрации напряжений процессы коррозионного и малоциклового (усталостного) разрушения идут практически независимо друг от друга, поскольку заданный цикл деформации при нагружении (рис. 6.5, а и б) сохраняется неизменным. Общее коррозионное растворение даже способствует снижению номинальных деформаций. Однако равномерное коррозионное растворение металла обычно реализуется лишь при воздействии сильно агрессивных сред. В большинстве случаев, в силу гетерогенности свойств поверхности образца, коррозия происходит локализованно. При этом в результате повышения напряжений в ослабленных коррозией участках происходит интенсификация механохимиче-ских эффектов и малоциклового разрушения вследствие повышения местных пластических деформаций. [c.389]

Из изложенного следует, что в определенной части пластически деформированной зоны у вершины концентратора при пульсирующем нагружении (/7 = 0) может возникать знакопеременный цикл деформации материала. На рис. 60 показана кривая усталости круглых надрезанных образцов сплавов ВТ5-1, ПТ-ЗВ и ОТ4-ОУ с радиусом надреза г= 0,1 мм (с//0 = 0,707). Видно, что усталостная прочность надрезанных образцбв может существенно повышаться по сравнению с прочностью гладких. Такое повышение присуще только определенной начальной области долговечности находящейся при принятой геометрии надреза в [c.99]

Установление закона циклической релаксации необходимо для расчета на прочность при термоциклическом нагружении с выдержками при максимальной температуре цикла. Развивающаяся в течение выдержки в цикле деформация ползучести ее и действующее в этот период напряжение являются основными факторами, определяющими степень накопленного за N циклов статического повреждения. Для случая жесткого нагружения материала с выдержкой при максимальной температуре Эд" мундс предлагает накопленное повреждение оценивать по вели- [c.111]

Та рис. 2, б приведено изменение избыточного сопротивления в процессе одного цикла деформации при разных количествах циклов после специальной термической обработки. Во время этих измерений после каждых 50 циклов между N = 200 ш N = 500 был проведен промежуточный отдых вакансий. В отличие от рис. 2, а второй тип кривой появляется лишь при N == 1200. Пхзи более низкой ам-плитуде деформации Ед = 2 10 в интервале между стабилизацией амплитуды напряжения и насыщением избыточного сопротивления (400 /V 3500) наблюдается только первый тип кривой. [c.172]

Экспериментально разность сопротивления Ap 1 возникающая между обоими состояниями, не показывает заметного изменения, если точечные дефекты залечиваются. Следовательно, разность сопротивления можно приписать исключительно подвижным дислокациям (рев = р,св = о), в процессе одного цикла деформации существует равновесие между образованными и уничтон енными вакансиями. С помощью формулы приближения и таблицы находим, что Ned — = 10 см , это хорошо согласуется с электронно-микроскопическими наблюдениями. [c.173]

К образованию точечных дефектов в поликристаллическом никеле в процессе одного цикла деформации / Франке Р., Клейнерт В., Шмидт В.— В кн. Механическая усталость металлов Материалы VI Междунар. коллоквиума. Киев Наук, думка, 1983, с. 170—175. [c.427]

Для приближенной расчетной оценки сопротивления образованию трещин в зонах концентрации напряжений при высоких температурах можно использовать результаты работ [3, 6]. Уравнение кривой ма юциклового разрушения при жестком нагружении (асимметричный цикл деформаций для темпертур t, при которых деформации ползучести существенно меньше циклических и пластических деформаций) имеет вид [c.102]

На pnQ. 4 показаны результаты расчета по уравнению (14) для стали типа 18-8 при температуре 650° С (симметричный цикл деформаций) при значениях характеристик механических свойств = = 1,4-10 кПмм , 0ьо = 35 кПмм , -фко = 55%. В расчетах при- [c.105]

При расчете доли усталостных повреждений используют результаты испытаний в жестком режиме нагружения, в частноаи кривые малоцикловой усталости при расчетных параметрах (температуре, частоте и скорости изменения в цикле параметров нагружения), причем в широком интервале изменения коэффициента асимметрии цикла деформаций долговечность материалов определяется единой кривой малоцикловой усталости (рис. 1.2). [c.6]

Для четных полуциклов нагружения (кривые 1 к 3) характерно значительное увеличение сопротивления деформированию, причем после первых десяти циклов интенсивность упрочнения уменьшается и в дальнейшем практически на всей базе испытаний процесс упрочнения стабдпизируется. С увеличением числа полуциклов к коэффициент асимметрии цикла напряжений приближается к = -1, значения деформаций уменьшаются, а коэффициент асимметрии цикла деформаций сохраняется. [c.228]

Приняв постоянными пластичность сплава в диапазоне исследованных температур = 48 % = onst, см. рис. 5.3) и накопленные за цикл деформаций ползучести в соответствующих интервалах долговечности (е = О при N < 10, = 4,5 10 при 10 < jV < 30 и = = 2,7 10 при 30 < < AJ-, где Л/ = 2020, см. рис. 4.62), получим долю квазистатичского повреждения [c.251]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...