Двухфазные (еу)-сплавы

С повышением содержания марганца до 33,8% в сплавах ниже 850 °С происходит распад аустенита с образованием фаз 6 и р-Мп. С 33,8% Мп при 750 и 650 °С структура сплава трехфазная t-he-t-p-Mn, причем основу его составляет фаза Р Мп. Такую же структуру имеет сплав с 40,6% Мп при 750 °С. Ниже этой температуры аустенит в нем полностью распадается, и он становится двухфазным е+р-Мп. Сплав с 44,8% Мп имеет такую структуру при 750 и 650 °С. [c.100]

Для выявления структуры меди и ее сплавов и, в частности, двухфазных латуней (Р-фаза окрашивается в темный цвет) [c.44]

Двухфазные (е+7) железомарганцевые сплавы известны с 30-х годов. Однако до настоящего времени сплавы с ГПУ структурой на основе железа практически не использовались в технике из-за низкой стабильности. фазового состава и механических свойств во всем объеме изделия в течение длительного периода эксплуатации и из-за огра- [c.10]

В работах школы И. Н. Богачева [27, 56—60] было показано, что холодная пластическая деформация при температурах ниже 7- 6-превращения сопровождается интенсивным образованием е-фазы, сдвигает температурный интервал е у-превращения в сторону более высоких температур и снижает температуру начала образования г-фазы [27, 61]. Пластическая деформация при температурах выше Y- e-перехода при малых степенях обжатия (до 3%) оказывает сильное активизирующее действие на интенсивность образования е-фазы, а при больших степенях обжатия стабилизирует аустенит [61]. Главная активизирующая роль здесь отводится остаточным напряжениям, а стабилизирующая — измельчению тонкой структуры [4], образованию барьеров, препятствующих росту пластин е-фазы. При этом плотность дислокаций в двухфазных (е+у)-сплавах выше, чем в однофазных -сплавах, и существенно увеличивается при пластической деформации растяжением. [c.37]

В двухфазных (е+у)-сплавах в закаленном состоянии в пределах полос е-фазы могут появляться одиночные а-кристаллы, для субструктуры которых характерно наследование дефектности полос е-фазы. Образование подобных кристаллов в сплавах, содержащих более 15% Мп, возможно либо при изготовлении фольги, либо под влиянием напряжений, возникающих на пересечении пластин [c.51]

Вторая группа сплавов (15—60% Мп) включает в себя двухфазные (е + у)-сплавы с максимальным количеством 8-мартенсита. Исследование магнитных свойств е-фазы в системе Fe—Мп посвящено небольшое количество работ. Исследованиями с помощью эффекта Мессбауэра и нейтронной дифракции сплавов, содержащих 17,8 25,9 и 28,6% Мп, установлено, что при охлаждении е-фаза, так же как и аустенит, переходит в антиферромагнитное состояние [126]. Температура Нееля е-фазы по данным этой работы составляет —23°С, а средний магнитный момент д, равен 0,25[хБ обе эти величины не зависят от содержания марганца. [c.82]

Форма мессбауэровских спектров двухфазных (e + v)-сплавов существенно сложнее, чем у однофазных у-сплавов. -Исследование низкоуглеродистых (0,05% С) двухфазных. железомарганцевых сплавов с 20, 24, 30% Мп показало, что в этих сплавах все атомы железа, находящиеся в ГЦК-решетке, антиферромагнитно упорядочены ниже критической температуры Тм- Локальное магнитное поле у-фазы резко уменьшается как только происходит перестройка ее В е-фазе [2]. За счет возникновения ближнего порядка в сплавах число пар Fe—Мп уменьшается. С увеличением Содержания марганца абсолютные значения химических сдвигов у- и е-фаз растут, что можно объяснить увеличением ковалентных связей. Это обстоятельство может играть существенную роль в изменении механических и коррозионно-механических свойств, вызывая охрупчивание сплава. Указанные закономерности распространяются на весь интервал двухфазных (е-Ьу)-сплавов до 40% Мп. [c.82]

Основными факторами, определяющими взаимосвязь структурных и магнитных превращений в железомарганцевых сплавах, являются следующие 1) близость критических температур (рис. 34) 2) аномальные особенности спиновой структуры и магнитных свойств двухфазных (е-Ь +7)-сплавов 3) влияние антиферромагнетизма на структуру и упругие свойства 4) возможность образования доменной структуры 5) влияние тонкой кристаллической структуры на магнитное упорядочение. [c.86]

Таким образом, авторами работ [2, 4, 162] была экспериментально установлена способность двухфазных (е-Ьу)-железомарганцевых сплавов к самопроизвольной релаксации остаточных напряжений в процессе низкотемпературных бездиффузионных фазовых превращений, что дает-возможность создавать сложные сварные конструкции беа последующей термической обработки для снятия сварочных напряжений. [c.142]

Неожиданный ход кривых Ств, сго.г, б, of) в интервале концентраций 28—30% Мп (рис. 60, а, б) потребовал проведения дополнительных исследований в области предшествующих им двухфазных (е+у)-сплавов. С этой целью были проведены испытания на растяжение сплавов, содержащих от 18,5 до 28,5% марганца (химический состав приведен в табл. 6) и кривые на рис. 60, а, б, дополнены полученными данными. Полные сведения о проведенных испытаниях дает рис. 61, а, б. На рис. 60, а, б и 61, а, б на [c.149]

С увеличением содержания марганца от 24 до 29% сопротивление деформации двухфазных (е+у)-сплавов [c.154]

Сплавы, содержащие 15,2—24,5% Мп (15,7—29% Мп в чистых ),—двухфазные (е+ + y)-сплавы, наблюдается только 7ч е-превра-щение. [c.160]

В сплавах высокой чистоты в двухфазной (е+у)-области (см. рис. 61), в сплавах промышленной чистоты не обнаружено (рис. 64). При понижении температуры испытания (е+7)-сплавов промышленной чистоты происходит характерное для метастабильных систем изменение механических свойств увеличение прочности и немонотонная зависимость относительного удлинения, причем максимум его соответствует концентрации марганца порядка 30% при испытаниях как при комнатной температуре, так и при [c.161]

С. Также нельзя связать с характером разрушения повышение прочностных свойств и падение пластических двухфазных (е+ у)-сплавов с 22—24% Мп, так как эти сплавы разрушаются транскристаллитно вязко, как при комнатной температуре, так и при — 196°С. [c.167]

Проведенное исследование двухфазных (а+7)-сплавов позволяет сделать два вывода 1) в отличие от е-сплавов [153] ванадий и ниобий не повышают пластических свойств сс-сплавов, несмотря на измельчение зерна 2) вязкий интеркристаллитный излом обладает низкой энергоемкостью и не всегда может служить характеристикой вязких свойств металла. [c.232]

Увеличение полноты т-)-е-превращения в двухфазных (е-Ьу)-легированных сплавах сопровождается ростом проч- [c.279]

С увеличением содержания марганца свыше 23% в двухфазных (е +7)-сплавах количество 7-фазы увеличивается, в связи с чем ударная вязкость резко возрастает и достигает максимального значения в однофазных 7-сплавах (см. рис. 127, а). Доля межзеренного хрупкого в изло- [c.323]

Вывод о действии в условиях СП особой разновидности ДП делают и авторы работы [78]. Для объяснения отсутствия вытянутости зерен при СПД двухфазного сплава Zn — 22 % А1 они предположили, что в отличие от модели классической ДП к поперечной границе диффундируют атомы не с продольных границ того же зерна, а от других зерен (ДП с участием растворно-осадительных процессов). Авторы полагают, что в этом случае направленный массоперенос к поперечной границе между зернами не должны изменять их размеров, перпендикулярных оси растяжения. С развитием этой разновидности ДП в работах [6, 78] связывают увеличение размера зерен вдоль оси растяжения без изменения их поперечника и появление на поверхности новых зерен. Однако из этих представлений неясно, как осуществляется деформация образца, поскольку, как свидетельствуют эксперименты, рост зерен идет во всех направлениях, а в среднем вытянутость оси отсутствует. Предложенная гипотеза разработана для двухфазных СП сплавов и не может быть применена к однофазным. Ее слабость в том, что она построена на результатах изучения деформационных зон в предположении, что их возникновение обусловлено только ДП, но это предположение, как отмечено выше, не соответствует экспериментальным данным. [c.65]

Как при СПД других сплавов, в оптимальном температурном интервале СП на кривых а—е двухфазных титановых сплавов четко обнаруживаются три области СП течения (см. разд. 1). Результаты исследований изменения структуры сплавов на каждом из участков кривой СП приведены в табл. 16. [c.189]

Хорошие результаты получаются при травлении микроструктуры меди и ее сплавов. В бронзах и двухфазных латунях Р-фаза окрашивается, а-фаза не травится [88]. [c.60]

Реактив применяют для травления меди и, ее сплавов. В двухфазных латунях а-фаза темнеет, 3-фаза светлая. В сплавах медь-цинк Y-фаза темнеет, Р-фаза не травится [88, 130]. [c.68]

Диаграмма состояния системы, образующей при затвердевании твердый раствор (рис. 14, в), отличается от двух предыдущих тем, что кривая ликвидус не имеет ни минимумов, ни максимумов кривая же солидус здесь вполне соответствует своему названию (на предыдущих диаграммах она имела вид прямых линии). Область I диаграммы — однофазный расплав двух компонентов область II, напоминающая по форме линзу,— сосуществование расплава и кристаллов твердого раствора (включающих в свои элементарные ячейки атомы двух компонентов меняющейся пропорции), т. е. двухфазная система область III отвечает твердому состоянию системы, в данном случае однофазной, т. е. сплаву — твердый раствор. [c.107]

Применяют также для выявления макростроения Для выявления структуры меди и ее сплавов и, в частности, двухфазных латуней (р-фаза окрашивается в темный цвет) [c.81]

Как показали проведенные исследования, в двухфазном (е+ )-сплаве сера и фосфор не оказывают столь резкого и отрицательного влияния на вязкость разрушеция, как в конструкционных низколегированных сталях. [c.264]

В отличие от сплавов системы W - o, в которых W имеет узкую область гомогенности, в сплавах на основе системы Ti —Ni карбид титана имеет широкую область гомогеннрсти, позтому долгое время считалось, что содержание углерода в сплавах должно контролироваться менее строго. С повышением содержания молибдена в сплаве Ti -Ni-Мо двухфазная область смещается р сторону с низким содержанием углерода, а ее протяженность увеличивается и более чем в 5 раз превышает протяженность двухфазной зоны сплава W —Со. Но и для сплава Ti -Ni-Mo важно, чтобы структура сплава была двухфазной, так как наличие в трехфазной области свободного углерода либо е-фазы (TiNia) значительно ухудшает механические свойства [95]. [c.66]

При изучении отдельных- электрохимических, реакций особенно не связанных с растворением или осаждением металлов, необратимые изменения на электроде более ограничены, чем при коррозионных процессах. Следовateльнo, использование электрохимических и коррозионных свойств вполне приемлемо для характеристики металлических систем, конечно, с учетом искажений, вносимых необратимостью процессов. Кроме того, надо иметь в виду, что плотность вещества,-электропроводность и ряд других свойств, обычна используемых для характеристики систем в физико-химическом анализе, связаны с фазовым составом довольно про стыми соотношениями, чего нельзя сказать об электрохимических и коррозионных свойствах. Например, коррозионная, стойкость даже двухфазного бинарного сплава имеет сложную функциональную зависимость от фазового состава, причем представить ее в явном виде далеко не всегда удается. [c.143]

За последние годы в ЦНИИЧМ им. И. П. Бардина проведена большая работа по исследованию ударной вязкости и характера разрушения железомарганцевых сплавов в широком диапазоне концентраций марганца (от 4 до 54%) в зависимости от чистоты выплавки, фазового состава и типа кристаллической решетки. Построение диаграмм ударной вязкости и критических температур хрупкости этих сплавов позволило расширить область применения двухфазных (е + 7) Сплавов и дало научное обоснование возможности использования однофазных у-сплавов, расположенных на границе (е + 7)- и у-областей, в криогенной технике [11, 12]. [c.12]

Легирование железомарганцевого сплава с 40% Мп кремнием, никелем и хромом понижает точку Нееля и-сдвигает аномалию электросопротивления к более низким температурам. Наиболее интенсивно влияет кремний [1]. Кремний оказывает специфическое влияние и на электросопротивление двухфазных (е-1-7)-сплавов, неодинаковым образом, изменяя электросопротивление аустенита и е-мар-тенсита. В кремнемарганцевых сплавах ( 20% Мп) обнаружено аномальное изменение электросопротивления в области низких температур — наличие минимума nprf температуре жидкого азота и горизонтального участка в интервале температур от —196 до 0°С. Высказано предположение, что минимум электросопротивления обусловлен магнитным переходом в е- или е -мартенсите. Добавка кремния меняет знак температурного коэффициента электросопротивления на противоположный при у->е-превра-щении и не меняет знака при 7 е -превраш,ении [39]. [c.92]

IV тип МКД (рис. 42, г) характерен для двухфазных е-Ьу-сплавов. При нагружении образуются а- и е-мартен-сит деформации, а-мартенсита охлаждения не обнаруживается. Такой тип МКД весьма распространен и обнаруживается у железомарганцевых сплавов с 20—24% Мп бинарных и легированных медью, алюминием, хромом, никелем, Тицичньщ случаем подобного развития МКД является изменение количества е-фазы по кривой с максимумом,, при этом количество а-фазы увеличивается, а у — уменьшается (рис.43,кривые4—б). По сравнению со сплавами III группы в этой группе сплавов мартенситные превращения протекают более постепенна и растягиваются на интервал деформации, не менее 30%, что обеспечивает равномерную деформацию по, всей длине образца и высокие зна--чения прочностных и плаетических характеристик. Исходный фазовый состав (до бр% е-фазы) обусловливает высокие значения предела текучести распад остаточного аустен та. е.. образованием, мартенситных фаз — высоки. [c.100]

Упрочнение деформацией двухфазных (е- -7)-сплавов-при температурах выше и ниже точки Мд характеризуется рядом особенностей. При температурах выше Мд происходит наклеп имеющегося мартенсита и большее повышение плотности дислокаций в аустените. При увеличении степени деформации формируется ячеистая дислокавдонвая [c.124]

При низкотемпературном упрочнении имеет большое значение температура нагрева металла перед деформацией. Аустенит образцов, охлажденных от высоких температур,, претерпевает 7->-е-превращение в более полном объеме соответствующем этой температуре, чем в образцах с двухфазной (e+iV)-структурой, полученной при нагреве от комнатной температуры до температуры деформации. В однофазной у-структуре уровень напряжений, возникающий при одинаковой степени деформации, значительно ниже,, а критическая степень деформации образования -мартенсита выше и составляет 22—25% против 15—16% в двухфазной структуре. Установлено, что для получения благоприятного комплекса свойств двухфазных (е + 7)-сплавов, необходимо нагревать их перед деформацией до аустенит-ного состояния и подвергать теплой деформации при температуре 100—200°С, в интервале образования е-мартен-сита деформации. Важным преимуществом деформации в. аустенитном состоянии является наследование дислокационной субструктуры деформированного аустенита образующимся мартенситом при охлаждении, а также при последующей деформации. При этом субграницы продолжаются из аустенита в мартенсит [2, 68, 155]. [c.125]

Работы, посвященные мартенситной сверхпластичности, в основном относятся к изучению пластичности во время мартенситного у->-а-превращения, обусловленного деформацией. За последнее время появилось несколько работ по особой мартенситной сверхпластичности при Y=f= e-nepe-ходе в двухфазных железомарганцевцх сплавах с ГПУ-ре-шеткой [4,93, 138, 158, 161, 162]. Наиболее значительными из них являются работы О. Г. Соколова [4, 162] и Н. Богачева [1, 162], которые показали, что при у е-переходе наблюдаемый эффект пластичности превращения заключается в резком снижении сопротивления деформированию и релаксации напряжений во время превращения. Зависимость степени релаксации от объема е-фазы установлена в работах И. Н. Богачева и Б. А. Потехина [158] при исследовании релаксации внешних напряжений в сплаве Г20 и стали 30Х10Г10 при повторяющихся фазовых переходах. Сделано заключение, что релаксация напряжений происходит вследствие ослабления межатомного взаимодействия при перестройке кристаллической решетки. Кроме того авторы считают, что существенно важным является взаимодействие микронапряжений, возникающих в процессе образования е-фазы, с полем внешних напряжений. [c.129]

Восстановление формы обнаружено и на сталях [168, 172]. Исследованием дилатометрических эффектов в деформированных хромомарганцевых сталях было установлено, что знак изменения размеров при е- -у-превращении противоположен тому, который вызывает при пластической деформации образование е-фазы. Обратное е- у-превра-щение при нагреве сопровождается неизотропным изменением линейных размеров. В направлении, в котором при предварительной деформации образец укорачивался, наблюдалось удлинение [168]. На любопытный факт изменения знака деформации при температуре фазового перехода предварительно деформированного двухфазного (е+ + 7)-сплава обратил внимание еще Шуман [93]. Образцы из железомарганцевого сплава Г16С подвергались воздействию упругих или пластических деформаций перед прямым и обратным фазовыми переходами или в процессе перехода. После 24-часовой выдержки под растягивающей нагрузкой при комнатной температуре образцы вместо того, чтобы удлиняться при нагреве несколько укорачивались. При охлаждении исчезал объемный эффект сжатия, если предварительно образец подвергался действию растягивающих напряжений при температурах у- е-пре-вращения или выше. Причем более эффективно влияет растягивающее напряжение в период у- е-перехода,— при последующем дилатометрическом цикле (20°Сч= 400°С) такой образец претерпевал сильное укорочение. Шуман объяснял наблюдаемые явления стабилизирующим влиянием наклепа и образованием е-фазы под действием внешних напряжений [93]. [c.147]

В двухфазной (е+у)-области с увеличением содержания марганца свыше 17,5% неожиданно повышаются проч- ностные характеристики (рис. 61, а), несмотря на увеличение количества у-фазы и уменьшение е в исходной недефор-мированной структуре. Максимум свойств соответствует сплавам, содержащим 21—24% Мп. Предел текучести этих сплавов равен 450 МПа при испытаниях при комнатной температуре и 580 МПа при температуре — 19б°С. Предел прочности достигает значений предела прочности а-спла-вов при 20 °С и значительно превосходит последний при [c.153]

Таким образом, исследование механических свойств железомарганцевых сплавов высокой чистоты показало-аномалии изменения пластических свойств сплавов, расположенных на границе (е + (у)- и у-областей. В двухфазной (е + 7)-области выявлен сплав с 24% Мп, с пределом текучести 450 МПа. Эти сплавы имеют порог хладноломкости Т50 — 170°С и поэтому их можно применять в качестве безникелевых криогенных материалов пойыщенноте прочности. [c.156]

Сплав Г17 высокой чистоты в исходном состоянии двухфазный (е+7), доминирующей фазовой в нем является е-мартенсит, 85%. Электронномикроскопически выявляются пластины е-мартенсита разной толщины, аустенит с большим числом дефектов упаковки (рис. 66, а). [c.168]

Исследования параметров спектров ядерного у-резо-нанса низкоуглеродистых (0,05% С) железомарганцевых сплавов с двухфазной (е + у) и однофазной (у) структурой. (24, 30, 32% Мп) сообщают новые сведения о природе этих сплавов химический сдвиг, характеризующий тип химической связи атомов с его ближайщим окружением для электронных конфигураций атомов железа в 7- и 8-фазах,, с увеличением концентрации марганца увеличивается, причем для парамагнитной 7-фазы больше, что объясняется увеличением ковалентных связей в у-железомарганцевых сплавах при понижении температуры испытания или повышении концентрации марганца, который, сам являясь носителем жестких ковалентных связей, сохраняет их и в смешанных кристаллах Fe—Мп [2]. Это обстоятельство, в свою очередь, может играть существенную роль в изменении физических и механических свойств и благоприятствовать хрупкому разрушению. [c.243]

И. Н. Богачевым с сотрудниками был выполнен ряд работ, в которых показана связь механических свойств с антиферромагнитным упорядочением в железомарганцевых сплавах [1, 118]. Исходя из положения, что магнетизм металлов и сплавов обусловлен взаимодействием атомов на электронном уровне, которое определяет все свойства материалов, следует ожидать влияние магнитных превращений как на механические свойства, так и на фазовые перестройки [190]. Так, склонность к хрупкому разрушению при температурах около — 100°С, обнаруженную в однофазных 7-сплавах (37,75% Мп), авторы работы [190] объясняют изменением магнитной структуры антиферромагнетика, аналогично тому, как это происходит в анти-ферромагиитном хроме и редкоземельных элементах, т. е. могут возникать многослойные атомные упаковки с низкой симметрией [118]. Выдвинутое предположение о вкладе магнитной составляющей в общее сопротивление пластической деформации подтверждается значительным изменением механических свойств однофазных (7) и двухфазных (е + 7)-сплавов в интервале температур Tn и Наблюдаемое при этом снижение прочности и пластичности предшествует самым начальным стадиям фазовой перестройки, но совпадает с исчезновением ближнего магнитного порядка, который происходит на 30—50° ниже Tn-На этом основании авторы делают вывод о прямой взаимосвязи кристаллической структуры и механических свойств с антиферромагнитным упорядочением [1, 125]. [c.243]

Сплав Г20С2 обладает высокими пластическими свойствами уже в горячекатаном состоянии. Однако термическая обработка необходима, так как обеспечивает стабильность структуры и свойств двухфазных (е+у)-сплавов, за счет уменьшения хаотических дефектов упаковки, и равномерность релаксационных процессов. [c.250]

Как было показано ранее (см. гл. IV) двухфазные железомарганцевые сплавы на основе е-твердого раствора склонны к хладноломкости. Хладноломкость и характер разрушения сплава Г20С2 исследовали по методике, принятой для бинарных сплавов (см. гл. IV). [c.252]

Для выявления структуры меди, латуни, оловянистой и алюминиевой бронзы, сплавов висмут—сурьма и д. В латунях фаза окрашивается в темный цвет Применяется также для выявления макростроения Для выявления структуры меди и ее сплавов и, в частности, двухфазных лаэуний. р -фаза окрашивается в темный цвет [c.48]

Рассмотрим систему медь — никель для пяти ее сплавов следующей концентрации 1) 100% Си, 2) 80% Си + 20% №, 3) 60% Си + 40% N1, 4) 20% Си + 80% N1, 5) 100% N1. Кривые охлаждения этих сплавов (рис. 27, а) имеют разную температуру конца кристаллизации. Это свидетельствует о том, что состав твердой фазы непрерывно изменяется. Диаграмму состояния (рис. 27, б) строим так же, как и диаграмму I типа. Верхняя кривая Ааа102В соответствует температуре начала кристаллизации сплавов (линия ликвидус), а ниж11яя кривая АЬЬф2В — температуре конца кристаллизации (линия солидус). Выше линии ликвидуса сплав находится в однофазном жидком состоянии, а ниже линии солиду-са — в однофазном твердом состоянии в виде твердого а-раствора (рис. 27, в). Между линиями ликвидус и солидус сплав находится в двухфазном состоянии (жидкая фаза и кристаллы твердого а-раствора). [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...