Построение Формулы для определения параметров

Другие параметры кольцевой обтяжки, а именно — удельное усилие <7, вызывающее пластическое формоизменение, толщину стенки вдоль контура заготовки и др., могут быть определены с учетом контактных сил трения и неравномерности распределения деформаций в результате использования кинематически возможных полей скоростей, построенных по экспериментально установленным траекториям перемещения частиц металла применительно к плоской деформации [3]. Так, например, формула для определения удельного безразмерного усилия на стенку цилиндрической заготовки, вызывающего пластическое формоизменение ее, имеет вид [c.224]

Диаграмма Is для влажного воздуха, построенная на 1 кг сухого воздуха (рис. 13.4), отличается удобством применения и простотой изображения на ней процессов, а также большой универсальностью. Диаграмма позволяет рассчитывать всевозможные процессы в охватываемой ею области параметров, т. е. при = 0,0001. .. 0,15, t = — 40... 250 С и р = 0,01. .. 3 МПа, Область особенно высоких давлений на диаграмме служит для определения состояний с небольшими значениями относительной влажности. Так, например, на линии р =100 МПа находятся точки, определяющие состояние воздуха в соответствии с формулой (13.27) при давлении р = 0,5 МПа и ф==0,5% или при р=1 МПа и Ф=1% и при различных значениях t и d. [c.194]

На рис. 247 все построения сделаны только для колеса OBD. Те же построения можно повторить для колеса ОВС. Эти построения, чтобы не затемнять чертеж, выпущены. Рассмотренный приближенный метод получения профилей дает результаты тем более точные, чем больше отношение радиуса ОБ сферы к шагу зацепления. Так как высота зубьев очень незначительна по сравнению с радиусом сферы и профили их занимают очень узкую сферическую полосу, то погрешность построения незначительна даже при самых неблагоприятных соотношениях между параметрами колес передачи. Для определения коэффициента перекрытия и наименьшего количества зубьев на малом колесе можно использовать формулы для круглых цилиндрических колес. При этом в указанные формулы следует подставлять числа зубьев и 2 а, соответствующие полной длине начальных окружностей радиусов pi и р2 на развернутых дополнительных конусах, так как они определяют профили зубьев. Выведем формулы для числа зубьев и вспомогательных цилиндрических колес [c.234]

При расчете толстостенных конструкций в виде многослойных или однородных оболочек необходимо учитывать кроме сопротивления сил в касательной плоскости к срединной поверхности оболочки и сдвиговых напряжений еще и работу сил растяжения — сжатия в нормальном направлении к срединной поверхности. Это приводит к необходимости построения дискретных элементов с учетом трехмерного напряженно-деформированного состояния. При расчете оболочек па основе МКЭ также используются различные трехмерные конечные элементы [18, 63], для определения их жесткостных параметров, как правило, необходимо выполнение численного интегрирования изменяющихся величин напряжений на элементе. В ДВМ главным является определение мощности внутренних сил на дискретном элементе как функции узловых координат и их скоростей, поэтому для вычисления мощности по формулам (4.2.4) удобно использовать средние аппроксимационные значения скоростей деформаций и напряжений на элементе. [c.101]

Главный вектор и главный момент эпюры остаточных напряжений равны нулю, что непосредственно следует из теоремы о разгрузке. Равенство нулю главного вектора эпюры остаточных напряжений можно также проверить с помощью формул (11), (15), (16) и определения среднего натяжения рс, а равенство нулю главного момента эпюры остаточных напряжений следует из их симметричности относительно оси х. Условие равенства нулю главного вектора эпюры 0 0 совместно с их непрерывностью может использоваться для определения значения параметра ( 4-Рс)/сг в формулах (15) и (16) и построения эпюры остаточных напряжений. [c.35]

На рис. 3-5 приведены построенные по формулам (3-35), (3-36) зависимости относительной погрешности от искомых параметров эксперимента длины реализации и частоты съема данны.х. Эти кривые, так же как и формулы (3-35) и (3-36), могут использоваться для определения искомы.х параметров опыта по заданному относительному значению погрешности оценки математического ожидания. [c.354]

Нанеся таким образом все пометки значений параметра е на 2-шкале с заведомо принятым шагом, получаем номограмму, пример применения которой для определения коэффициента У при е=0,3 показан на рис. 20,а. Здесь искомому значению коэффициента (У=1,46) соответствует точка пересечения шкалы У прямой, проведенной через точку А и пометку 0,3 на 2-шкале. Расчетное значение, полученное по формуле (а), У=0,44/0,3= 1,4666, т. е. точность определения коэффициента У по номограмме достаточно высокая. Разумеется, точность расчетов по номограмме существенно зависит от выбора модулей шкал и точности геометрических построений. [c.22]

С учетом сказанного может быть принята следующая методика расчета числа Маха М . На первом этапе рассчитываются параметры в точке ветвления X - конфигурации ударных волн с использованием формул (1.1), (1.2) на режимах "свободного" взаимодействия или формул (1.3), (1.4) на режимах "несвободного" взаимодействия для определения М /, и интенсивности косого скачка уплотнения над областью отрыва. В расчет структуры точки ветвления положена трехударная конфигурация, которая в случае отсутствия соответствующего решения дополняется центрированной волной разрежения. При этом параметры замыкающего скачка уплотнения в точке ветвления отвечают звуковой точке на внутренней поляре, построенной для числа Маха составляющей скорости однородного потока за косым скачком уплотнения над областью отрыва, нормальной линии ветвления. Затем в рамках изэнтропического процесса находятся параметры на линии растекания (присоединения) с использованием данных о параметрах газа на линии тока под контактным разрывом и о давлении Ртах на линии растекания (фиг. 5). [c.73]

На первом этапе [определение минимума модуля разности радиус-векторов рз( з) и p(i) при постоянном значении параметра /з и меняющемся значении параметра I] формула (1.12) реализует процедуру построения нормали к полученному контуру детали, проходящей через некоторую точку на заданном контуре. На втором этапе из погрешностей, найденных для всех точек заданного контура, выбирается наибольшая. [c.45]

При этом может оказаться, что кривая i t) не совпадает с подобной ей кривой е ( ) и для их совмещения потребуется сдвиг кривой Ё ( ) вдоль оси 1п и вдоль вертикальной оси. Но, как видно из (5.105), величина сдвига вдоль оси ординат будет равна 1п , а сдвиг вдоль оси 1п будет равносилен линейному преобразованию координаты t. В самом деле, пусть на рис. 5.11 кривая 2 —экспериментальная t = е (/)/а/,, а кривая / — подобная ей теоретическая, построенная по формуле (5.107) с вполне определенными значениями параметров Л . Для того чтобы [c.236]

Контроль графических построений зубьев состоит в том, что точки касания каждой пары зубьев должны лежать на линии зацепления АВ. Впрочем, графическое построение картины зацепления имеет лишь учебно-методическое значение. Для составления рабочих и сборочных чертежей достаточно определения геометрических параметров зубчатых колес по формулам (23.15) — (23.18). В зависимости от заданных условий последовательность использования этих формул может быть иной, чем указано при построении картины зацеплений. [c.192]

Методика определения коэффициентов Ь и v через параметры микрошероховатости, предложенная в работе [4], для проката не подходит. Эти коэффициенты можно ориентировочно определить путем построения кривой опорной поверхности и подбора формул. [c.135]

Возможность построения методики определения >. и а на основе нашей теории легко усматривается из уравнений, связывающих темп охлаждения /и с а и другими параметрами какой-нибудь системы. Возьмем в качестве примера уравнение (1.54), где р дано формулой (1.50). Предположим, что из испытываемого материала изготовлен образец определенной формы и размеров, хотя бы цилиндр пусть функция для него известна, пусть обмерены все его размеры Z.Q, Zj,. .. . Произведем два опыта на охлаждение при одной и той же температуре i внешней среды один в условиях, когда а = а, другой в условиях а = а", причем о Ф о." (конкретно говоря один опыт — в спокойном воздухе, другой — при обдувании образца сильной воздушной струей). Пусть, далее, во время каждого из этих опытов измерено а. [c.228]

На рис. 2.10 приведена зависимость Л/Ai =/(Wi) при у = О, построенная по результатам численных расчетов по формуле (2.17) и натурных экспериментов для предельных значений параметров Шкр = = 0,12 и 0,18 и f = 1,2 и 2,0 (кривые 1 я 2) тл средних значений Шкр = = 0,15 к= 1,6 (кривая 3). Как следует иэ этого рисунка, зависимость занимает определенную область, что является следствием не только точности опытов и расчетов на ЭВМ, но и статистического характера [c.36]

Изменение плотности воздуха по этой формуле в функции температуры при разных давлениях изображено на графике (фиг. 1) в виде семейства кривых, построенных по параметру р. Этим графиком можно пользоваться для быстрого определения р по заданным р ж I. [c.26]

На рис. 4.1 изображено положение зуба Ь при Кг = 1 ф = 0. При этом формулы (4.1) и (4.2) нетрудно понять с помощью чертежа. Влияние параметра г() при других значениях Кг поясняется ниже (см. рис. 4.3 и соответствующий текст). Для удобства построения графика считаем зуб Ь неподвижным при повороте генератора, а относительный поворот колес и деформирование жесткого колеса учтем при определении координат зуба g. [c.39]

Кинетостатические расчеты механизмов требуют определения скоростей и ускорений в звеньях механизма и их обычно производят путем построения планов скоростей и ускорений или другими методами. Для ускорения этих расчетов и определения влияния конструктивных параметров механизма на его кинематические характеристики можно применять формулы и номограмму, по которым определяют скорости и ускорения в кулачковых, многозвенных шарнирных и некоторых кулисных механизмах (рис. 133). Эти формулы получены на основании решения планов скоростей и ускорений в общем виде [59]. [c.269]

Накопленные сведения о разбросе прочности стеклопластиков свидетельствуют о том, что надежная оценка полученных результатов возможна, если на каждый вариант испытано не менее чем по 20—30 образцов [9]. В задачу статистической обработки экспериментальных данных входит определение сопротивления разрушению материалов с учетом его рассеяния, установление зоны и оценка параметров разброса. С этой целью для партии принятого объема на нормальной вероятностной бумаге строят функции распределения изучаемой величины так, как на рис. 14. Построенные графики позволяют выяснить вероятность разрушения исследуемых стеклопластиков при разных напряжениях (а . Наклон линии характеризует здесь один из параметров функции распределения — среднее квадратическое отклонение з (а ) прочностных показателей от среднего значения о,. Их вычисляют по известным формулам статистики [c.26]

Для подсчета скорости потока по формуле (8.43) необходимо одновременно с измерением динамического давления измерить параметры среды, позволяющие определить ее плотность. В продуктах сгорания топлива измеряют их температуру, давление (разрежение) и содержание компонентов РО и Ог, а у воздуха — давление и температуру. Измерение температуры и отбор пробы газа (продуктов сгорания) для анализа проводят в сечении трубопровода, расположенном на расстоянии не менее 50 от места измерения скорости по направлению потока. Показателем правильности определения поля скоростей потока служит совпадение векторов скоростей по всем радиальным направлениям сечения трубопровода, что контролируют построением графика, по оси ординат которого откладывают ]р ц р ц — видимое динамическое давление по-т(жа в измеряемой точке), а по оси абсцисс — г . [c.245]

Задача об определении прогиба Wq по данной нагрузке д решается с помощью формул (4.228) и (4.225) или (4.226) или (4.227), так как Wq и к оказываются выраженными в функции одного параметра о- 6 виду простоты такого метода можно не производить построения кривых к-е, как это было сделано для круглых пластинок. [c.232]

Строго говоря, первая пз этих формул справедлива лишь при определении контура плоского сопла. Однако и в осесимметричных течениях, в областях, удаленных от оси симметрии, возможно ее использование для приближенного построения контура сопла и нахождения параметров течения [155]. [c.55]

Объем изучаемого материала невелик и в известной мере ре-цептурен, так как формулы для определения коэффициентов запаса даются без выводов. Достаточно подробно рассматриваются параметры циклов переменных напряжений дается понятие о природе усталостного разрушения, о построении кривой усталости (кривой Вёлера) и экспериментальном определении предела выносливости проводится ознакомление с основными факторами, влияющими на предел выносливости даются формулы для определения коэффициента запаса прочности при одноосном напряженном состоянии и чистом сдвиге, а также при упрощенном плоском напряженном состоянии. Весь подлежащий изучению материал имеется в учебнике [12] менее подробно, но в объеме, достаточном для немашиностроительных техникумов, он изложен в учебнике [22]. [c.170]

Для определения параметра р в общем случае нагружения е номограмму на рис. 32 введена номограмма сложения парамег-ров б и е, состоящая из параллельных шкал е, У и б и расположенной между ними результирующей шкалы значений р. Равномерная шкала е совмещена с функциональной шкалой У, построенной по данным табл. 1 или по формулам (37) — (38). [c.48]

Экспериментальное подтверждение статистической теории (Подобия усталостного разрушения. Определение параметров уравнения подобия. Экспериментальные исследования, по результатам которых могут быть проверены уравнения подобия усталостного разрушения, делят на две группы. К первой группе относят те исследования, в которых пределы выносливости находились обычным методом путем испытания 6—10 образцов данного типоразмера. В этом случае считают, что найденное значение -Предела выносливости является приближенной оценкой медиан-иого значения Ъ (с возможной ошибкой до rtlO%). Функция распределения предела выносливости и характеристики рассеяния [например, S в формуле (3.56)], в этом случае найдены быть не могут. По этим данным закономерности подобия могут быть проверены только по средним значениям [при Up, = О в уравнении (3.56)]. Ко второй группе относят те исследования, в которых закономерности подобия изучались в статистическом аспекте с построением функций распределения пределов выносливости деталей на основе испытания достаточно большого количества образцов каждого типоразмера (необходимого для применения методов лестницы пробитов и др.). [c.88]

Программа TWOFS содержит головную программу и три подпрограммы. Головная программа управляет всеми входными и выходными операциями, а также содержит логические операции, необходимые для определения положения граничного элемента, построения системы алгебраических уравнений и вычисления неизвестных граничных параметров (смещений или усилий), а также смещения и напряжения во всех внутренних точках через компоненты фиктивных нагрузок на всех граничных элементах, формулы (4.5.8) и (4.5.9) реализуются в подпрограмме OEFF, [c.284]

Другой путь заключается в том, что от нахождения точных решений отказываются, а довольствуются приближенными решениями, которые для определенных заданных контуров осевого сечения можно найти аналогично тому, как мы уже делали в этой же главе для призматических стержней. Мы должны исходить при этом из напряженного состояния, удэзлгтворяющего всем условиям статики, в частности, также граничным условиям при этом в формулы для напряжения входят один или несколько параметров, которые затем должны быть определены таким образом, чтобы работа деформации имела минимум. Здесь весьма помогает построение в осевом сечении сети траекторий касательных напряжений. Чтобы можно было применять, как эго мы делали в случае призматических стержней, гидродинамическую аналогию, мы должны добавить еще несколько замечаний. [c.118]

Диаграмма Т—5. Диаграмма Т—5, предложенная Бельпе-ром и Гиббсом, впервые в русских учебниках по термодинамике была приведена в учебниках Радцига (1900), Мерцалова (1901), а затем и других учебниках по термодинамике. В большинстве случаев эта диаграмма вначале применялась для изображения рассматриваемых процессов и циклов, а затем, когда были построены масштабные диаграммы Т—х для водяного пара и других веществ, она стала применяться и для числовых расчетов, в основном относящихся к определению параметров тела. Но надо заметить, что диаграмма Т—5, даже в начальной стадии своего применения, использовалась для обоснования многих положений термодинамики. Так, например, в учебниках Радцига, Мерцалова и Саткевича посредством этой диаграммы выводится формула термического к. п. д. цикла Карно и показывается, что этот коэффициент будет больше термического к. п. д. любого обратимого цикла, взятого при тех же максимальной и минимальной температурах. Применяется диаграмма Т—5 в этих учебниках и при сравнении различных циклов. Впервые в учебнике Брандта (1918) была приведена масштаб-пая диаграмма Т—х (Стодола), построенная при условии, что теплоемкость газа есть величина переменная, зависящая от температуры. [c.90]

При обычной классической интерпретации формулы стационарного притока к скважине все входящие в нее величины (забойное и контурное давление, дебит и радиус контура) считаются постоянными. При этом для вычисления, например, дебита задаются забойным давлением, а контурное давление и его радиус остаются, строго говоря, неопределенными. В работах Г. А. Зотова и А. С. Малыха (1965, 1966) стационарному притоку к скважине ставится в соответствие квазистационарное решение для второй фазы фильтрации. Это решение принимает вид формулы Дюцюи, если взять вместо радиуса контура питания половину расстояния до границы зоны дренирования. Эту величину они называют приведенным радиусом . При этом постоянной будет разность квадратов забойного давления и давления на границе дренирования Ар , и расчет сводится к построению связи Q (Ар ). В связи с тем, что для малопроницаемых коллекторов период выхода на вторую фазу течения велик, был разработан специальный экспресс-метод определения параметров пласта. [c.629]

В-третьих, построение асимптотики и само итоговое выражение для сложных каустик весьма громоздки. Для реальных вычислений по формулам, содержащим зталонные интегралы, зависящие от двух и большего числа переменных, необходимо обратиться к ЭВМ. Однако в этом случае более простыми, гибкими и точными оказываются, как правило, другие численные методы, позволяющие избежать как расчета эталонных интегралов для каждого типа особенности, так и трудоемкой процедуры определения параметров асимптотики. [c.385]

В частных случаях задачи, когда тело имеет простую в геометрическом смысле форму, было н йдено, что уравнение, выражающее граничные условия (1.30) или (1.31), имеет бесчисленное множество корней и дает ряд возрастающих значений для чисел т , представляющих дискретную совокупность чисел построенная же при помощи формулы (1.29) функция > является общим интегралом уравнения Фурье. Уравнение (1.28) называют л арал гйрмс 7м<гесл ил, а функции Uj, являющиеся частными решениями уравнения (1.23),— характеристическими или собственными функциями задачи. Они соответствуют совершенно определенным дискретным значениям параметра т. [c.24]

Определив по формуле (8.13) значение К для частиц любого размера, можно найти гидродинамические характеристики падающей частицы. Ф с и Re и, используя их, вычислить скорость осаждения. Для этого по экспериментальным графикам зависимости коэффициента сопротивления от числа Рейнольдса построен график зависимости R и ЧР с от числа К (рис. 8.2). С помощью этого графика ло найденному значению К определяют W и скорость осаждения вычисляют по формуле (8.9). Скорость осаждения при температуре воды 10°С называют гидравлической крупностью частицы. Этот параметр используют для расчета отстойников, так как в этом случае важно знать скорость осаждения частиц, а не их размеры. Гидравлическую Крупность частиц взв еси находят экспериментально (например,. По методу Н. А. Фигуровского или Робинзона), определяя относительное количество взвеси, выпавшей за определенный про-межуток времени на дно цилиндра, заполненного испытуемой одой на высоту h. [c.159]

Графики зависимости отношения Kzd/Kz от величины т, построенные по формуле (3.34) для значений v = 2, 5, 10, приведены на рис. 3. Видно, что все кривые ведут себя примерно одинаково. Отношение Кзй/Кзс представляет собой монотонно растущую функцию скорости движения трещины и, которая принимает очень большие значения уже для умеренных значений параметра т, соответствующих относительно небольшой величине скоростей движения трещины по сравнению со скоростью распространения упругих волн в материале. Несмотря на то что нет однозначно определенного способа связать конечную, или максимально возможную, скорость движения трещины с какой-либо из кривых на рис. 3, полученные результаты говорят о том, что эта скорость будет порядка 0.35 s, 0.5 j и 0.65 j для значений 7с = 10, 5 и 2 соответственно. [c.111]

Одним из показателей изменения закономерностей ползучести является характер разрушения при длительном разрыве транскри-сталлитное и межзеренное разрушения. Изменение характера разрушения проявляется в изменении наклона параметрических линий, построенных в координатах р—Igo. Поэтому для предварительной проверки данных с целью корректирования режимов испытаний и определения границ действия идентичных механизмов ползучести используют условную параметрическую диаграмму, представляющую аппроксимацию кривой отрезками прямых. Параметр каждого испытания на длительную прочность определяют по формуле [c.38]

Таким образом, пред-латаемая зависимость (3-25) для многократных приложений нагрузки может применяться при определении термического сопротивления контактных соединений. Для облегчения инженерных расчетон и выбора оптимальных значений параметров, определяющих термическое сопротивление соединений, формула (3-25) представлена в виде номограммы (рис. 3-13), построенной по методике, приведенной в работе [Л. 99]. При пользовании номограммой можно, зная Е и Ям материала контактной пары, а также Яс среды, р, Л pl-fЛ p2 и 1—т, определить действительное термическое сопротивление контакта Як или составляющие ам и ао общей [c.90]

Но указанные формулы в нашем случае упрощаются тем, что течение здесь изоэнтропическое. Это следует из того, что треугольник АВАу лежит за прямолинейным участком ОВ ударной волны. Начиная с точки В, ударная волна искривляется. Зная распределение скоростей вдоль характеристики ВАу методом, разобранным в пунктах 1 и 4 3, определяем участок ВВ ударной волны, а также поле скоростей и энтропию в треугольнике ВВу Ау. Затем опять приходим к задаче определения течения по заданным значениям параметров на характеристике В А и. известной границе тела правее этой характеристики. После решения этой задачи в треугольнике АуВ Аз снова получаем задачу о построении участка ударной волны и определении течения между этим участком и характеристикой В Аз, на которой параметры течения заранее известны. Эта задача опять решается методом, приведенным в пунктах 4 и 1 3. Так шаг за шагом определяется поток вокруг обтекаемого тела. При этом образующая тела вращения может иметь угловые точки (точка О на рис. 95). В этом случае определение течения в пучке характеристик, выходящих из угловой точки, осуществляется методом, изложенным в пункте 2 4. Для этого, прежде всего, необходимо с помощью характеристики КЬ, выходящей из точки границы тела, близкой к D, построить крайнюю левую характеристику ОМ, выходящую из точки О, определить параметры газа на ней, при этом заодно построить также участок ЬМ ударной волны. [c.393]

Численный расчет позволяет построить искомое решение уравнений (8.4.14) для любых значений z. Вместе с тем целесообразно получить асимптотические формулы, представляющие решение нри достаточно больших z. Следует отметить, что асимптотика решения уравнений (8.4.14) при больших z пе может строиться однозначно, так как при ее ностроенип нельзя использовать условия поведения решения вблизи центра нри малых z. Поэтому асимптотика при больших Z должна являться асимптотикой не частного, а общего решения уравнений (8.4.14) и должна содержать необходимое число свободных параметров. Ниже будет показано, что построенные разложения действительно содернсат две произвольные константы, распорядившись которыми можно построить асимптотическое представление любого частного решения. Фактическое определение коэффициентов произведено для построенного ранее частного решения. [c.383]

Необходимый объем усталостных испытаиий для построения кривой рлспределеиия предела выносливости определяют по тон же формуле, что и в случае определения минимально необходимого числа образцов для построения семейства кривых усталости по параметру вероятности разрушения. [c.241]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...