Прямой метод — Режим

Применяют два метода прессования — прямой и обратный. При прямом методе течение металла совпадает с направлением движения пуансона (рис 10.4,а) при обратном методе прессования металл течет навстречу движению пуансона(рис 10.4,6). Прессование осуществляют почти исключительно на горизонтальных гидравлических прессах и реже — на вертикальных. Усилие современных гидравлических прессов, применяемых для прессования, составляет 100 МН. Для прессования по прямому методу приходится затрачивать большее усилие, чем для прессования по обратному методу, так как в этом случае приходится преодолевать трение металла о внутренние стенки контейнера. Прутки сплошного сечения любой формы чаще получают методом обратного прессования, а трубы — только прямым. [c.309]

Интерактивный режим работы КИПР-ЕС предполагает наличие быстрого обмена проектной информацией между компонентами системы и архивами. Оперативность обмена обеспечивается простой организацией данных и прямым методом доступа к ним. [c.374]

Средства активного контроля в процессе обработки чаще основываются на прямом методе измерения, когда непосредственно измеряется контролируемый размер детали или его отклонения от размера установочной меры (см. рис. 1И.15), реже на косвенном методе измерения, когда измеряется параметр, связанный с контролируемым размером определенным соотношением. [c.158]

Активный контроль отверстий в процессе шлифования чаще всего основывается на прямом методе измерений с применением одно- и двухконтактных устройств (соответственно рис. П1.28, а и б) и устройств с жесткими пробками (рис. 111.28, б), реже — на косвенном методе измерений с контролем положения режущей поверхности шлифовального круга (рис. И1.28, г) или положения алмаза приспособления для правки круга. Расположение устройств активного контроля зависит от конструкции станка и размеров обрабатываемой детали. [c.171]

Существенным в управлении СВС является обеспечение по фронту заготовки равномерного протекания реакции. Для этого необходим количественный расчет кинетических параметров. В работе [348] предложен эффективный метод исследования макрокинетики экзотермических реакций в смесях порошков, используемых в СВС. Сущность метода заключается в нагреве реакционноспособного образца прямым пропусканием электрического тока вплоть до теплого взрыва с одновременной регистрацией его температуры. В процессе взрыва может осуществляться режим равномерного по объему образца протекания реакции, в результате [c.227]

При температурах 300—350° С в концентрированной капельножидкой фосфорной кислоте и ее парах приемлемой коррозионной стойкостью обладает медь, если, конечно, в систему не попадает воздух или другой окислитель. Медь и, реже, ее сплавы широко применяют в отечественных и зарубежных производствах, получающих спирт метоДом- прямой гидратации [18—20]. Недостаточная механическая прочность не позволяет использовать медь в качестве конструкционного материала для аппаратуры, работающей под высоким давлением. Однако как футеровочный материал она обладает многими достоинствами (высокая пластичность, хорошая свариваемость, сохранение коррозионных свойств и т. п.) и щироко используется при защите реакционной и смежной аппаратуры, соприкасающейся с горячей фосфорной кислотой. [c.100]

О методах доказательств. Создание простой и краткой теории, а также прямых и логически развивающихся доказательств имеет для учебников по технической термодинамике весьма большое значение. Выбор из существующих доказательств наиболее строгих и совершенных, а в отдельных случаях и создание новых являются основной и притом творческой работой автора при написании учебника. В этом направлении ведется большая работа, а в учебниках все реже и реже встречаются неотработанные выводы и доказательства. [c.299]

Применяются приборы как для автоматического, так и только для визуального контроля размеров. Приборы для активного контроля чаще основаны на прямом и реже — на косвенном методе измерения. [c.9]

С помощью метода, рассмотренного в предыдущем параграфе, можно рассчитать распределение теплоотдачи по длине трубы при заданном законе изменения температуры стенки. Результаты такого расчета, в частности, покажут, наступает ли при заданном распределении 4 (л ) автомодельный или стабилизированный режим теплообмена. Однако вопрос о наступлении автомодельного режима для числа Нуссельта при изменении 1с по длине полезно исследовать в более общей форме, как это недавно сделал В. Д. Виленский [Л. 19]. Анализ проведем для случая стабилизированного течения жидкости с постоянными физическими свойствами в прямой трубе произвольного поперечного сечения. Тепловой поток вдоль оси, обусловленный теплопроводностью, предполагается малым по сравнению с тепловым потоком, обусловленным конвекцией. Принимается также, что внутренние источники тепла отсутствуют, а влияние диссипации пренебрежимо мало. [c.109]

Ранее в качестве обкладок в слюдяных конденсаторах применялась свинцовооловянная, реже — медная фольга теперь обычно наносят металл (серебро) прямо на поверхность слюды методом вжигания или испарением в вакууме это способствует снижению ТКС и улучшению стабильности емкости. [c.102]

Применяют следующие методы пластического деформирования прямое и обратное выдавливание, плющение, гибку, просечку отверстий, вырубку контура и др. Как правило, эти операции выполняются одновременно или последовательно в одном автомате, реже с использованием двух автоматов. Применяя различные операции пластического формообразования, почти все крепежные детали массового применения можно изготовить полностью или частично с помощью холодной обработки давлением. По сравнению с резанием обработка давлением позволяет [c.800]

Однако, основываясь на анализе законов движения пассивных маркеров, предсказать режим перемешивания для контура, который в начальный момент времени помещен в хаотической или в регулярной зоне течения, представляется достаточно сложным. Одни критерии (сечение Пуанкаре, фазовые траектории или спектральные анализ) говорят о хаотизации движения маркера А, в то время как другие (наибольший показатель Ляпунова, корреляционный анализ или локальные карты растяжений) не свидетельствуют о резких отличиях в характере движения маркера В. Для того чтобы выяснить этот вопрос, необходимо провести эксперимент, связанный с прямым численным моделированием задачи об адвекции пассивного контура, помещенного в начальный момент в область, в которой располагался маркер В, с использованием метода кусочной сплайн-интерполяции на каждом временном шаге интегрирования задачи. [c.460]

Рассмотрим область применения полученной номограммы. По имеющимся сведениям о теоретическом коэффициенте концентрации напряжений и рекомендациям по выбору глубины упрочнения, соответствующей конкретным условиям, можно оценить, не прибегая к эксперименту, повышение предела выносливости поверхностно-упрочненной детали через коэффициент поверхностного упрочнения К . Для чего заданные исходные значения параметров и А наносим на соответствующие шкалы и проводим через точки прямую линию, получаем значение для точки пересечения прямой с кривой линией, соответствующей принятому значению относительной толщины поверхностно-упрочненного слоя А. При этом возможно решение обратной задачи в зависимости от имеющегося на производстве метода упрочнения и необходимого эффекта упрочнения, оцениваемого через коэффициент К , и исходного концентратора напряжений детали можно обоснованно выбрать относительную толщину поверхностно-упрочненного слоя А, по которой назначается режим упрочнения. [c.134]

На фиг. 2 приведены зависимости измеренного прямым весовым методом коэффициента сопротивления f от числа Ке для гладкой поверхности и поверхности № 2 с лунками диаметром 3.9 мм без использования искусственной турбулизации потока. Из приведенных данных следует, что в этом случае при Ке < 3 10 имеет место переходный режим течения в пограничном слое в зоне расположения плавающего элемента. Аналогичный характер поведения зависимости с)(Ке) наблюдался и для поверхности № 1. В дальнейшем при проведении весовых измерений всегда использовался турбулизатор, геометрические параметры которого указаны выше. Следует отметить, что и без искусственной турбулизации при турбулентном режиме течения в пограничном слое (Ке > 3 10 ) сопротивление гладкой пластины всегда было меньше сопротивления пластины со сферическими углублениями. [c.73]

Для неоребренных стержней диаметром / ст Роб = -=F t = nDL и Dt=D T. Стесненность движения слоя (Ald ) менялась от 5 до 125, а скорость слоя — от 0,1 до 120 Mj eK. Для выравнивания температуры слоя частиц графита после электронагревателя в нижней части были смонтированы перемешивающие пластины. На входе в теплообменный участок были установлены две взаимно перпендикулярные сборки семнадцати малоинерционных медь-константановых термо пар. Плотность укладки частиц оценивалась методом отсечек. Опыт велся 30—40 мин после вывода в течение 2—3 ч установки а стационарный режим. В (Л. 31, 77, 144] слой предварительно нагревался в загрузочном бункере в [Л. 286] впервые нагрев слоя велся прямым пропуском через него тока. [c.335]

Методика определения водорода [19] дает возможность подобрать для данного парогенератора водный режиме минимальной концентрацией водорода в питательной воде и паре. Большая роль в развитии пароводяной коррозии принадлежит высокому уровню локальных тепловых нагрузок. Было бы принципиальной ошибкой считать, что путем улучшения водно-химического режима котлов при высоком уровне теплового напряжения можно ликвидировать пароводяную коррозию. При нарушениях топочного режима, шлаковании, вялой циркуляции воды в барабанных котлах, пульсирующего потока в прямоточных котлах (особенно при высоких тепловых нагрузках) средствами химической обработки воды практически невозможно предупредить разрушения металла в результате пароводяной коррозии. При недостаточной скорости воды в парогенерирующих трубах, обусловленной рядом теплотехнических факторов и конструктивными особенностями котлов (малый угол наклона, горизонтальное расположение труб), ядерный режим кипения может переходить б менее благоприятный — пленочный . Последний вызывает перегрев металла и, как правило, пароводяную коррозию. Развитию ее сильно способствуют вносимые в котел с питательной водой оксиды железа и меди, которые, образуя отложения на поверхностях нагрева, ухудшают теплопередачу. Стимулирующее действие меди на развитие пароводяной коррозии заключается также в том, что она вместе с оксидами железа и другими загрязнениями, поступающими в котел, образует губчатые отложения с низкой теплопроводностью, которые сильно способствуют перегреву металла. Прямое следствие парегрева стали и протекания пароводяной коррозии — появление в паре котла молекулярного водорода. Вполне понятно, что по его содержанию можно оценивать лишь среднюю скорость пароводяной коррозии, локализацию же разрушений таким методом выявить трудно. [c.181]

Сопоставление опытных данных [80 1 с результатами расчетов гидравлического сопротивления по обеим моделям показало, что модель со скольжением фаз дает хорошие результаты при кольцевом режиме течения, а гомогенная — при дисперсном. Кольцевой режим течения по сравнению с дисперсным занимает гораздо большую область относительных массовых паросодержаний двухфазного потока в прямых трубах. Однако, принимая во внимание указанные недостатки метода Локкарта—Мартинелли и большой объем экспериментального материала по гидравлическому сопротивлению двухфазных пароводяных потоков в прямых трубах, накопленного в нашей стране начиная с 50-х годов и обработанного с применением гомогенной модели, она и была широко использована в различных работах, в частности, в [891. При этом взаимосвязь структуры потока с величиной потерь давления учитывается табулированным в зависимости от х, р и ро) поправочным коэффициентом (отдельно для течения с теплоподводом и без него). [c.61]

Методы нагрева конструкционных элементов при усталостных иснытаниях. Для высокотемпературных испытаний конструкционных элементов из жаропрочных сплавов применяют в основном три метода нагрева радиационный (лучевой) с помощью электрических печей сопротивления прямого пропускания алекгрического тока индукционный токами высокой частоты (ТБЧ). Значительно реже используют нагрев конструкционного элемента в среде продуктов сгорания, в сол1<ечных печах, электронным лучом и др. [c.296]

Использование армированных пластиков связано в различной степени с формованием деталей для наземных транспортных средств. Различают процессы открытого (ручная выкладка, напыление и формование панели с использованием непрерывного наполнителя) и процессы закрытого формования, наиболее важным из которых является прямое прессование (компрессионное формование) с использованием композитных полиэфирных формуемых изделий реже применяют штамповку предварительно отформованных заготовок, литьевое прессование (или литье под давлением) термо- и реактопластов на основе полиэфиров и штамповку армированных термопластичных листов. Пултрузия также используется для изготовления непрерывных профильных изделий и с использованием намотки волокна для изготовления пружин. Армирование полиуретанов для замены некоторых листовых кузовных панелей (например крыльев и дверей) осуществляется методом реакционного литьевого формования армированных пластиков, которое также следует отнести к числу процессов и материалов для получения армированных пластиков. [c.494]

Если при построении кривых течения масштабы логарифмических шкал D и т одинаковы, то ньютоновским режимам течения отвечают прямые с угловыми коэффициентами, равными единице. Удобство изображения результатов опытов в координатах Ig D и Ig т определяется тем, что на этих графиках может быть, кроме того, представлена зависимость т (7) так, как это показано пунктирной кривой на рис. 55, в. При этом верхняя часть кривой т,1 (7) изображена предположительно, поскольку в литературе для этого нет данных. Область, заключенная между пунктирной и сплошной кривыми, описывает переходные режимы деформирования, при которых совершается изменение структуры в материале при постоянной скорости деформации или при постоянном напряжении сдвига (показано стрелками). Рассматриваемые здесь переходные режимы в методе Q = onst соответствуют нисходящим ветвям кривых т (7), в методе М = onst — участкам S-образных кривых 7 (/) от точки перегиба до выхода на установившийся режим течения. [c.119]

Более сложно зафиксировать диффузионную зону в сплавах, у которых электроотрицательный компонент преобладает. Как показывают расчеты, толщина такой зоны невелика. Поэтому дифракционные методы будут полезны лишь при условии многократного прохождения рентгеновского или элек-тройного пучка через слой взаимодиффузии компонентов.. Решению этой задачи косвенно способствует сам процесс СР подобных сплавов благодаря вторичному эффекту развития поверхности. Поэтому поверхностные слои сплавов исследовали после интенсивного анодного травления, режим которого исключал ионизацию электроположительного компонента. Подобным методом установлено, в частности, что состав поверхностного слоя сплава uIOAu меняется непрерывно, так как интенсивность линий золота на рентгенограммах сплава постепенно увеличивалась, а линий меди — снижалась [10]. Как показали эксперименты с вращающимся дисковым электродом с кольцом и прямой химический анализ среды, золото в раствор действительно не переходило. [c.44]

Почти сразу же внимание исследователей переключилось на режим попутного облета Венеры , как назвал его Сон, и вскоре появились результаты дальнейшей работы самого Сона и Дируэстера. В своем сообщении [5] Сон привел результаты исследования типичных траекторий с попутным облетом как с ожиданием около планеты назначения, так и без ожидания для интервала 1970—1999 гг. и окончательно доказал применимость и целесообразность указанного режима. Статья Дируэстера [6] содержала два значительных результата подробный анализ двух типичных траекторий с попутным облетом и метод графического представления траекторных параметров, позволяющий непосредственно сравнивать их с параметрами траекторий прямого перелета, [c.12]

Методы и средства измерения сопротивлений. Сопротивление образца может быть измерено прямо или косвенно. В первом случае применяют электронные омметры (мегаоммет- ры, тераомметры), реже мосты постоянного тока, позволяющие отсчитать значение измеряемого сопротивления непосредственно по шкале прибора. При косвенных измерениях значение сопротивления определяют расчетным путем по результатам измерения тока, протекающего в образце, при известном значении напряжения, приложенного к образцу, или измеряя падение напряжения па образце при известном токе в нем. Для измерения тока и напряжения применяют чувствительные магнитоэлектрические или электростатические приборы с электронными или фотогальванометри-ческими усилителями. Косвенные измерения, в отличие от прямых, позволяют найти сопротивление образца при определенном приложенном напряжении, однако сам процесс измерения усложняется, требует больше времени и дополнительных расчетов. [c.360]

Реже для исследования зернограничной сегрегации применяют метод спектроскопии обратного рассеяния ионов [31, 272]. В этом случае пучок ионов или с энергией 2 МэВ, полученный в ускорителе Ван де Граафа, ударяет в поверхность межзеренного излома. Часть ионов, проникших в приповерхностный слой, испытывает обратное рассеяние на атомах образца. При заданном угле рассеяния энергия рассеянных ионов связана с массой рассеивающих атомов чем больше масса, тем выше энергия. Приме> ение этого метода ограничено тем, что он позволяет с удовлетворительной чувствительностью определять сегрегацию только тех элементов, атомы которых тяжелее атомов матрицы. Кроме тогр, его разрешение по глубине (с 100 атомных слоев) значительнохуже чем у методов фотоэлектронной и Оже-спектроскопии. Однако метод спектроскопии обратного рассеяния ионов имеет и свои преимущества он прямо, без какого-либо пересчета и без использования эталонов, дает количественные результаты его чувствительность для тьжелых элементов (например, сурьмы в железе) даже выше, чем в случае Оже-спектроскопии большая глубина проникновения обладающих высокой энергией ( 2 МэВ) первичных ионов в поверхностный слой образца позволяет проводить прямой анализ зернограничной сегрегации на глубинах более нескольких первых атомных слоев без каких-либо опасений по поводу загрязнения анализируемой поверхности остаточными газами. Следовательно, проведение анализа этим методом не требует ни разрушения образца в камере спектрометра, ни поддержания сверхвысокого вакуума. Метод спектроскопии обратного рассеяния ионов с успехом применен в серии работ [31, 276], посвященных изучению зернограничной сегрегации сурьмы в марганцовистых сталях. [c.33]

Комбинированные покрытия двуслойным хромом. Противокоррозионная устойчивость хромовых покрытий находится в прямой зависимости от их пористости. Наименьшей пористостью обладают осадки молочного хрома , получаемые при повыщенной температуре. Это свойство молочного хрома позволяет применять противокоррозионное хромирование стальных изделий без подслоя, например, хирургетеских инструментов, с осаждением слоя 6—7 мк. Для улучшения износоустойчивости предложен метод двуслойного покрытия хромом, заключающийся в осаждении блестящего твердого покрытия поверх молочного , беспористого, что позволяет одновременно защищать изделия как от коррозии, так и от механического износа. Для жестких условий эксплуатации рекомендуется такой режим хромирования в стандартном электролите (250 г/л СгОз, 2,5 г/л Н2504). Пер- [c.194]

К преимуществам обратного метода относится также и снижение потерь металла в прессостаток, который с 15—18% от веса слитка при прямом прессовании снижается до 5—6%. Однако конструкция пресса для обратного прессования сложнее, и поэтому он реже применяется на практике, чем прямой. [c.186]

Качественно более сложным для математического рассмотрения оказались задачи расклинивания вдоль прямой границы раздела кусочно-однородной упругой плоскости. Проблема сводится к обобщенной векторной задаче Римана Гильберта с несколькими особыми точками, общее решение которой неизвестно. Аналитические решения одного частного класса таких задач построены И. В. Симоновым [21] и нашли обобщение в работе Е. Л. Нахмейна и Б. М. Нуллера [14] на случаи произвольного числа участков и большего числа типов условий контакта упругих полуплоскостей. Подробно изучены две задачи расклинивания о несимметричном клине конечной длины, нагруженном силой и моментом и вставленном без трения в разрез между двумя сцепленными различными упругими полуплоскостями, [19] и об установившемся движении несимметричного клина по линии склейки с образованием трещины и каверны (дорэлеевский режим) [20]. Методом сращива- [c.654]

При горячем прессовании применяют графитовые или угольные прессформы, реже стальные. Нагрев порошка и прессформы осуществляют индукционным и электроконтактным методом, прямым или обратным способом. [c.691]

Режим сварки. Величина и характер сварочных напряжений и остаточных деформаций находятся в прямой зависимости от погонной энергии сварки,-которая определяется режимом сварки и зависит от сечения шва или слоя. Увеличение сечения шва или слоя приводит к заметному росту величины остаточной деформации. Для обеспечения минимальной деформации сварной конструкции следует назначать наименьшие (допустимые из условий прочности конструкции) сечения швов и не допускать их увеличения в процессе изготовления конструкции. В отношении уменьшения сечения шва наиболее рациональной является двусторонняя рюмкообразная разделка рис. 4-18). На зависимости между величиной остаточной деформации и режимом сварки (погонной энергией) основан расчетный метод определения остаточных деформаций. [c.164]

Определение присосов воздуха в топку и газоход пароперегревателя упрощенным методом в зависимости от поддерживаемого в топке разрежения [26, 27]. Необходимые измерения видны из рис, 2.6. Разрежение вверху S и внизу топки s измеряют микроманометрами с точностью не ниже 2 Па. Режимы поддерживают вручную с отключением автоматических регуляторов топлива, воздуха и разрежения. Первый режим ведут при нагрузке, примерно равной 0,8 D , с избытком воздуха в топке ат = 1,3- 1,4 и принятым к эксплуатации разрежением в топке. В последующих режимах нагрузку оставляют неизменной, но повышают разрежение вверху топки поочередно до уровня (округленно) 5, 100, 150, 200 Па путем увеличения нагрузки дымососа. При этом несколько прикрывают направляющие аппараты дутьевых вентиляторов для поддержания постоянства расхода воздуха чере ) воздухоподогреватель (его сопротивления Арв) или постоянства показании трубы Вентури Артв и давления перед ней р -в- Продолжительность каждого режима определяется временем одной-двух записей показаний СИ (но не менее 10 мин). По снятым значениям разрежения в топке и сопротивления газового тракта Арг строят график (рис. 2.7, левая часть) и полученную прямую экстраполируют вправо в область работы топки под давлением. Далее по оси абсцисс откладывают значение разности [c.40]

Для решения возможностей обкатной обработки может быть применен метод профилирования по переходной кривой (метод вершинного огибания). Инструмент и заготовка совершают обычные обкатные движения (рис. 3.93). Образование поверхности осуществляется только одной точкой режущей кромки или закруглением постоянного радиуса кривизны (рис. 3.93, г). Поверхность образуется по переходной кривой, которая в зависимости от формы центроид принимает вид удлиненной эпициклоиды при центроидах в виде начальных окружностей (см. рис. 3.93, а), удлиненной циклоиды (рис. 3.93, б) или удлиненной эвольвенты (рис. 3.93, в) при одной центроиде --прямой, а другой — окружности. При закругленной режущей кромке (дуге окружности) профиль образуется по эквидис-тантам к этим кривым. Существенным преимуществом этих инструментов является возможность получения поверхностей, которые невозможно получить методом огибания, например с отрицательным углом профиля (в приложении к режу- [c.273]

В лампах с оксидным катодом поток электронов во время обезгаживания используют одновременно для активирования оксидного слоя (см. гл. 24). В табл. 9-2-7 в виде примера описан режим вакуумной обработки усилительной лампы средней мощности при индивидуальной откачке а посту с применением электронной бомбардировки. При откачке на автоматах небольших электронных ламп с оксидными катодами (приемно-уоилительные лампы) в настоящее время для обезгажива- ия электродов метод электронной бомбардировки не применяют. В этом случае ограничиваются обезгаживанием деталей в.ысоко-частотным нагреванием, обработкой и обезгаживанием катодов прямым пропусканием тока, а также распылением бариевого геттера нагревом током высокой частоты, после чего электронную лампу отпаивают от наеоса. Отдельные электроды этих ламп нагружают электрически уже после отпайки яа тренировочном стенде, причем выделяющиеся дополнительно газы поглощаются зеркалом геттера. [c.502]

Конгроль сваршх соединений. Ультразвуковой контроль сварных соединений проводят, как правило, эхо-методом с включением наклонного преобразователя по совмещенной схеме. Значшельно реже применяют теневой и зеркально-теневой с раздельным и раздельно-совмещенным включением преобразователей соответственно и эхо-зеркальный методы. Угол ввода колебаний выбирают таким, чтобы расстояние от преобразователя до шва было как можно меньшим, а направление луча - возможно близким к нормали по отношению к сечению, в котором площадь ожидаемых дефектов максимальна (рис. 3.5.15). Контроль ведут прямым и однократно отраженным лу- [c.327]

Прутковый метод сварки с помощью сварочной горелки основан на одновременном разогреве струей горячего воздуха (220—230° С) свариваемых кромок и присадочного прутка. НаиСолсс распространены горелки с электрическим подогрево.м воздуха за рубежом применяют и газовый подогрев. Применяют сварку X- и V- образными (рис, 2-ХУ1) швами с подваркой. При ручной сварке сварочный пруток должен равномерно подаваться сварщиком в шов под прямым углом к свариваемой поверхности, а сопло горелки должно находиться на расстоянии 5—8 мм от поверхности. Угол наклона сопла к шву зависит от толщины винипласта. При толщине листа до 5 мм угол наклона составляет 15—20°, при больших толщинах — 30—45°. Рекомендуется равномерно нагревать сварочный пруток и свариваемый материал. Ниже указан оптимальный режим прутковой сварки винипласта [c.374]

Ограничением в справедливости применения результатов градуировки может служить отклонение режима течения газа в течеискателе от молекулярного и нелинейность измерительных устройств. Это может привести к тому, что чувствительность течеискателя к потоку гелия будет меняться с изменением уровня давления в масс-спектрометрической камере. Проконтролировать режим можно в процессе градуировки течеискателя п>тем плавного изменения напуска градуировочной смеси или в процессе градуировки по первому методу при подсоединенной к течеискателю течи путем изменения уровня давления напуском газа, не содержащего гелий, через вспомогательный натекатель. В первом случае о нормальной работе свидетельствует прямая пропорциональность между напуском и отсчетом, во втором отсчет от течи должен оставаться неизменным при изменении уровня давления. [c.163]

Растворение имеет тенденцию обнажить и даже преувеличить физические дефекты (пористость и трещины) и в то же время приводит к появлению более отчетливого рельефа, связанного с элементами микроструктуры — границ зерен, включений, различных баз. Размер этого проявления, а также определенная степень волнистости поверхности, зависят в большой мере от режил а работы. Эти общие положения могут быть проиллюстрированы примерами, взятыми из литературы. Для поверхностей монокристаллов чистых металлов (медь и алюминий), электролитически полированных в лаборатории, электро-номикрос-копия (прямое отражение при наклонном пучке [1311, метод реплик [131, 1321, дифракция электронов [68, 711 и изотермы адсорбции [13,3] показывают, что высота шероховатостей и волн варьирует между 100 и [c.57]

Несколько сложнее определяется наивыгоднеПший режим п случае, когла ладаны Ро и Ро и требуется найти X, при котором к достигает максимума. Эта задача решается построением только что указанным методом сетки кривых для различных значений к. Наивыгоднейший режим определяется точкой касания одной нз кривых сетки и прямой, проведенной параллельно оси л на уровне заданного ро. Расчеты показывают, что паивы-юднейший режим работы эжектора соответствует значению приведенной скорости х, близкому к единице. Поэтому практически наивыгоднейшим режимом можно считать критический режим эжектора. [c.17]

Из приведенного следует, что температурный режим и условия формирования отливки в кокиле находятся в прямой зависимости от состава и толщины защитного покрытия. Поэтому все виды защитных покрытий принято подразделять на тонкостенные и толстостенные, которые, в свою очередь, делят на разовые, многоразовые и постоянные . Строго говоря, постоянные покрытая являются многоразовыми. На практике под ними понимают такие защитные покрытия, долговечность которых соизмерима с межремонтными Щ1клами кокиля или сроками выхода его из строя по любым причинам. К постоянным покрытиям относят некоторые металлические, которые напыляют на рабочие поверхноста пламенным, плазменным, лазерным и другими методами, а также получают алитированием, силищ1рованием, электрохимической или химико-термической обработкой. [c.130]

Главная особенность упорядоченного режима состоит в том, что с момента его наступления некоторая математическая комбинация температуры начинает изменяться во времени но закону прямой линии. Для решения многих практических задач очень важно знать тангенс угла наклона такой линии. В частности, это используется при определении теплофизических свойств материалов пестациопарпыми методами. Упорядоченный тепловой режим асимптотически подходит к равновесному термодинамическому состоянию (нри симметричном распространении тепла) или вписывается в стационарную стадию (при несимметричных краевых условиях), математическое описание которых еще более упрощается. Все эти тепловые режимы широко применяют в инженерной практике и научных исследованиях. [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...