Сопротивление пластины

Следовательно, коэффициент сопротивления пластины будет равен [c.292]

Рассмотрим один полуэмпирический подход к определению параметров в переходной области. Область перехода заменим одной тачкой, а в качестве условия сращивания решений для ламинарного и турбулентного режимов течения используем пе-прерывность изменения толщины потери импульса. Это условие является наиболее оправданным с физической точки зрения, так как изменение толщины потери импульса характеризует воздействие вязких сил и тесно связано с величиной сопротивления. В качестве примера рассмотрим обтекание плоской теплоизолированной пластины потоком несжимаемой жидкости. Интегрируя уравнение импульсов (62) от О до Z, получим соотношение между коэффициентом сопротивления пластины длиной I и значени- [c.312]

Эта формула справедлива при R > R p и позволяет определить коэффициент сопротивления пластины в переходной и турбулентной областях течения. [c.313]

Полученные в 2 и 3 выражения дают возможность вывести простые формулы для коэффициентов подъемной силы и лобового сопротивления пластины, обтекаемой газовым потоком большой сверхзвуковой скорости при малом угле атаки. [c.115]

Рис. 12.12. Зависимость коэффициента лобового сопротивления пластины от числа Маха при молекулярном течении газа

Под средним коэффициентом сопротивления пластины подразумевают величину [c.374]

Локальный коэффициент сопротивления пластины, равный 2а /ршо. на основании (11.33) составит [c.381]

Перейдем теперь к вычислению коэффициента сопротивления пластины. Допустим, что уравнение (11.62) определяет скорость жидкости вплоть до 2 = б из предыдущего известно, что на самом деле скорость щ,, зависит от 2 (особенно в области 2 б) более сложным образом, однако можно полагать, что использование уравнения (11.62) не приведет к сколько-нибудь значительным ошибкам. Из этого уравнения следует, что при 2 = 6, когда равняется [c.411]

Искомое сопротивление пластины [c.260]

Разумеется, выражением (7.98) определяется и коэффициент сопротивления пластины длиной 21 при ее симметричном струйном обтекании в канале шириной 2L (рис. 7.28, б). [c.264]

Найдем коэффициент сопротивления пластины при ее обтекании с отрывом струй безграничным симметричным потоком (рис. 7,30). Другими словами, получим предельное значение коэффициента С для пластины в канале (рис. 7.28, б), когда последний бесконечно расширяется. В этом предельном случае должны совпадать по величине и направлению скорости течения бесконечно далеко слева и справа от пластины, т. е. Vg = ti . Тогда можно считать, что в плоскости течения г (см. рис. 7.24, а) бесконечно удаленная точка Н сливается с бесконечно удаленной точкой А. [c.264]

Подставляя это значение С в выражение для сопротивления пластины в безграничном потоке 2Х — С ро /, получаем [c.265]

Теоретическое значение коэффициента сопротивления пластины С, = 0,88 с достаточной для практических целей точностью соответствует опытным данным в тех случаях, когда условия обтекания близки к принятым в теории струйных течений. Такие условия могут быть созданы, в частности, при суперкавитационных течениях (см. п. 7.2 и 7.10). [c.265]

Для случая оптимального отсоса пограничного слоя на рис. 7.1.12 приведена кривая, характеризующая снижение сопротивления пластины по сравнению со случаем турбулентного обтекания. Из рисунка видно, что по мере возрастания числа Рейнольдса снижение сопротивления становится значительным. Например, при ReJ > 10 это снижение составляет более 80%. [c.449]

Снижение сопротивления пластины по сравнению с турбулентным течением составляет согласно данным рис. 7.1.12 = 0,57. [c.450]

Предельное сопротивление пластин [c.416]

В формулу (7.98) можно внести поправку, которая учитывает тот факт, что в передней части пласти)1ы имеется ламинарный погранич- ный слой, который на длине от передней кромки (см. рис. 7.9) переходит в турбулентный. Поправку определяют следующим образом из полного сопротивления пластины вычитают сопротивление турбулентного слоя по длине (7.98) и вместо него прибавляют сопротивление ламинарного слоя (7.26) на той же длине. Так как турбулентное сопротивление больше ламинарного, то средний коэффициент трения j для пластины, на которой существуют ламинарный и турбулентный слои, будет меньше, чем подсчитанный по формуле (7.98). [c.143]

Потребляемая мощность определяется по электрическому току и электрическому сопротивлению пластин (рис. 4.7). [c.155]

Здесь / (,о=3,34-10 Ом/м — линейное электрическое сопротивление пластины из нержавеющей стали при температуре 20 °G Rt/Ro — относительное электрическое сопротивление пластины при текущем значении ее температуры t x (определяют из графика рис. 4.7) Ь — ширина пластины, м. [c.155]

Работа прибора основана на взаимодействии краевого СВЧ электрического поля резонатора со свободными носителями тока полупроводниковой пластины. Удельное сопротивление пластины определяется по величине потерь, вносимых исследуемым полупроводником в резонатор, а время жизни неравновесных носителей — по времени затухания фотопроводимости полупроводника после освещения его оптическими импульсами. [c.251]

Составляющие сопротивлений пластины, приведенные к току длинного индуктора, равны [c.191]

Рис. 12-2. График функции О для вычисления активного сопротивления пластины

Рис. 12-3. график функции для вычисления внутреннего реактивного сопротивления пластины [c.192]

Активное и внутреннее реактивное сопротивления пластины. [c.197]

Коэффициент приведения активного сопротивления пластины [c.198]

Идеально вязкое разрушение соответствует предельному случаю, когда В этом случае сопротивление пластины прямо 1фо- [c.82]

В работе [39] приведен вывод выражений для эквивалентного электрического сопротивления пластины 2ц, которые имеют вид [c.64]

Эффективная теплопроводность пакета плоских твэлов в поперечном направлении определяется термическим сопротивлением пластины с, зазора f и коэффициентом теплоотдачи в зазоре ос [c.159]

Bi= — критерий Био, характеризующий отношение внутреннего термического сопротивления пластины к внешнему [c.310]

Величина местного коэффициента сопротивления пластины, обтекаемой турбулентным слоем, может быть определена из выражения [c.173]

Из распределения скоростей в пограничном слое всегда можно сделать вывод о сопротивлении пластины в потоке. Интегральное сопротивление W (х) от входного края пластины до рассматриваемого места, характеризуемого координатой х, очевидно, равно потере количества движения на нути до х. Таким образом, с учетом значения б , если Ь — ширина пластины, получим [c.237]

В дальнейшем целесообразно ввести понятие теплового сопротивления пластины, для чего следует представить формулу (2-5) в виде [c.25]

Тепловое сопротивление R имеет структуру, аналогичную электрическому сопротивлению = причем коэффициент теплопроводности X соответствует электрической проводимости 1/р. Величина г есть тепловое сопротивление пластины, отнесенное к единице поверхности, сквозь которую проходит тепло. [c.25]

Образщ>1 этих характеристик представлены на рис. 6.16. Наклонные штриховые кривые I = onst на рис. 6.16, а устанавливают соответствие между расходом охладителя и перепадом давлений на стенке при фиксированном положении поверхности фазового превращения. В частности, линия / = 1 определяет сопротивление пластины однофазному потоку жидкости при полном испарении последней на внешней поверхности. Анализ характеристик позволяет вывести условие устойчивости. Процесс жидкостного испарительного охлаждения пористой стенки с внешним нагревом устойчив, если рабочая точка находится на возрастающем участке гидродинамической характеристики (при независимом изменении перепада давлений на стенке) dAp/dG > О или на падающем участке тепловой (при независимом изменении плотности внешнего теплового потока) dq/dl < 0. [c.150]

Коэффициент сопротивления пластины длиной I и пшриной 6 равен [c.327]

Экспериментальное значение коэффициента сопротивления пластины, поставленной нормально к потоку, может достигать значений G = 2. Следует, однако, иметь в виду, что структура течения в ближнем следе, а значит, и давление на тыльной стороне обтекаемого тела существенно зависят от числа Рейнольдса. По рис. 10.2 можно проследить характер изменения структуры потока за сферой при изменении Re от 9,15 до 133, а по рис. 10.7 — за цилиндром при Re == 0,25. .. 57,7. Но возможны и другие конфигурации потока. Они в значительной степени определяются также формой и положением обтекаемого тела. Так, например, при обтекании цилиндрических тел крылового профиля при малом угле атаки (см. рис. 8.30, а) возможно практически безотрывное течение, при котором форма линий тока для вязкой жидкости близка к форме этих линий для идеальной жидкости. Но при возрастании угла атаки увеличиваются положительные градиенты давлений на выпуклой части поверхности профиля и это в итоге приводит и отрыву пограничного слоя, который быстро сверты- [c.391]

Рис. 142. Зависимость коэффициента сопротивления пластины от ее относительной ширины а — обтекание свободной струей 6— обтеиа ние в канале

Рис, 4-8. Функция Q для вычисления внутреннего ре жтлвного сопротивления пластины [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...