Закон изменения температуры

При постоянном коэффициенте теплопроводности это уравнение прямой линии. Следовательно, закон изменения температуры при прохождении теплоты через плоскую стенку будет линейным. Найдем постоянные интегрирования А п В. [c.359]

Полученное уравнение (23-2) является справедливым для случая, когда коэффициент теплопроводности является постоянной величиной. В действительности коэффициент теплопроводности реальных тел зависит от температуры и закон изменения температур будет выражаться кривой линией. Если коэффициент теплопроводности зависит от температуры в незначительной степени, то на практике закон изменения температур считают линейным. [c.359]

Каков закон изменения температуры в цилиндрической стенке [c.368]

При произвольном законе изменения температуры поперек стенки (рис. 243) средняя температура стенки [c.371]

Из этого уравнения может быть определено перемещение, если известен закон изменения температуры Т г) по толщине стенки цилиндра. [c.453]

Наиболее простым и часто применяемым в технических расчетах законом изменения температуры является линейный закон. Пусть Т = Ti — Га обо- [c.455]

Ограничимся рассмотрением диска постоянной толщины, нагруженного силами, параллельными его срединной плоскости и равномерно распределенными по его толщине. Рассмотрим также нагрев диска при линейном законе изменения температуры вдоль радиуса. [c.460]

Граничное условие 1-го рода определяет закон изменения температуры точек поверхности тела. Частный случай условия 1-го рода — изотермическое условие, когда поверхность тела обладает постоянной температурой в течение всего процесса распространения теплоты. Например, при интенсивном омывании поверхности тела жидкостью температура поверхности может оставаться постоянной. В расчетах тепловых процессов при сварке условие 1-го рода встречается относительно редко. [c.147]

Закон изменения температуры, описываемый экспонентой графически показан на рис. 5.8. [c.149]

См. [64]. Рассмотреть термоупругое равновесие толстой плиты, верхняя горизонтальная плоскость которой (z = h) свободна от закреплений и нагрузки, а нижняя (z = 0) имеет защемление, препятствующее горизонтальным и вертикальным перемещениям. На контуре плиты имеются абсолютно жесткие в своей плоскости и гибкие из плоскости диафрагмы (рис. 88). Закон изменения температуры по толщине плиты задан в виде полинома второй степени, [c.211]

Выявим закон изменения температуры в теле сначала для наиболее простого случая, когда внутренним тепловым сопротивлением тела по сравнению с внешним сопротивлением можно пренебречь, и потому в каждый момент времени температуру всего тела можно считать одинаковой. Равномерность температурного поля увеличивается с ростом коэффициента теплопроводности тела и с уменьшением коэ( )фициента его теплообмена с окружающей средой. При Bi <0,1 с достаточной для практики точностью температурное поле тела можно считать равномерным. [c.301]

Что касается границы линейного закона изменения температуры, то следует различать случаи Рг 1 и Рг <( 1. При больших значениях числа Прандтля скорость распространения температурных возмущений меньше екорости вязких возмущений, поэтому толщина теплового подслоя меньше 6 . Турбулентная температуропроводность х с учетом выражения (11.73) составит [c.446]

Чтобы проинтегрировать это уравнение, необходимо знать закон изменения температуры во.здуха по высоте. Однако выразить изменение температуры простой функцией высоты или давления не представляется возможным, поэтому решение уравнения (2.14) может быть только приближенным. [c.24]

Это уравнение характеризует изменение коэффициента трения на пластине для различных законов изменения температуры поверхности по длине. В частности, для постоянной температуры стенки из уравнений (1.68) для Ре < <10 (Л1=0,0128 от=0,25) следует выражение [c.34]

Подставив это решение в выражение закона теплообмена, получим уравнение, характеризующее изменение числа Стантона по длине пластины для различных законов изменения температуры поверхности по длине [c.35]

Наиболее простым и часто применяемым в технических расчетах законом изменения температуры является линейный закон. Пусть Т — Т — Т2 обозначает превышение температуры внутренней поверхности цилиндра над температурой наружной поверхности. Тогда линейный закон изменения температуры по радиусу цилиндра выразится формулой [c.483]

Учитывая при этом закон изменения температуры по длине трубопровода (6.35), окончательно получаем [c.251]

Неохлаждаемая часть сопла ракетного двигателя изготовлена из легированной стали толщиной 2 мм. Физические характеристики материала 1 = 17 Вт/(м К) с — ==0,5 кДж/(кг К) р = 7900 кг/м . Найти закон изменения температуры стенки сопла во времени и определить температуры на внешней и внутренней поверхностях стенки через 5,5 с после начала работы двигателя. Адиабатная температура стенки со стороны газов 2800 К. Начальная [c.186]

В дальнейшем, говоря о температуре, будем понимать под этим изменение температуры. Обозначим температуры крайних верхних и нижних, правых и левых волокон г-го участка соответственно Т , Т я Т , Т . Считаем, что температура в направлениях осей у и z сечения изменяется линейно, будучи соответственно функцией только у и только z. Законы изменения температуры по поперечному сечению показаны на рис. VI.7, а. [c.216]

Кольцо прямоугольного поперечного сечения (рис. 147) нагревается с внутренней, либо с внешней стороны, И температура по толщине кольца к оказывается переменной. Найти условия устойчивости исходной формы равновесия, предполагая, что h R. Закон изменения температуры можно принять линейным. [c.62]

Чтобы полностью ликвидировать тепловые потери, необходимо обеспечить равенство температур среды, окружающей калориметр в течение всего калориметрического опыта, и исследуемого вещества, т. е. чтобы закон изменения температуры исследуемого вещества при подводе теплоты точно соответствовал закону изменения температуры оболочки калориметра. [c.125]

Решение интегрального соотношения энергии (1.54) совместно с уравнением (9.3) для произвольного закона изменения температуры стенки по длине трубы имеет вид [c.172]

Рассматриваемое тело разбивается на ряд элементарных геометрических форм, в пределах которых закон изменения температуры с известной степенью точности может быть принят линейным. В качестве элементарного объема целесообразно принять параллелепипед со сторонами Ах, Ау, Az. Серией таких параллелепипедов могут быть описаны контуры любого тела. Расчетными точками при этом являются места пересечения плоскостей разбивки, т. е. углы параллелепипедов. [c.236]

Рассмотрим передачу теплоты через призматический стержень, площадь сечения которого /, а периметр сечения U. Стержень находится в среде, температуру которой условно примем равной нулю. Температура стержня изменяется лишь по его длине и является функцией только длины, т. е. = / (х). В основании стержня температура равна б о. Значения коэффициентов теплопроводности и теплоотдачи известны и равны К и а . Требуется установить закон изменения температуры по стержню и количество передаваемой теплоты через стержень при стационарном тепловом режиме. [c.300]

Из опыта эксплуатации кулачковых и торсионных пластометров и задач, которые стоят в области изучения реологических свойств металлов и сплавов для процессов ОМД, можно определить требования, которым должны удовлетворять современные установки подобного типа - 1) широкий регулируемый скоростной диапазон испытаний в пределах 0,01—500 с 2) возможность получения больших степеней деформации (испытания на плоскую осадку, кручение) 3) возможность воспроизведения самых различных, заранее программируемых и управляемых с помощью ЭВМ законов нагружения как за один цикл испытаний, так и при дробном деформировании 4) возможность записи кривых релаксаций в паузах между нагружениями с длительностью пауз от 0,05 до 10 с 5) фиксация структуры металла с помощью резкой закалки образца в любой точке кривой течения 6) оснащение установок высокотемпературными печами для нагрева образцов до 1250 °С в обычной среде и в вакууме или среде инертного газа до 2000—2200 °С 7) возможность воспроизведения при испытаниях, особенно дробных, различных законов изменения температуры металла, фиксация температуры образца с помощью быстродействующих пирометров 8) возможность проведения испытаний не только при одноосных схемах напряженного состояния, но и в условиях сложнонапряженного состояния, особенно при исследовании предельной пластичности 9) обеспечение высоких требований по жесткости машин, по техническим характеристикам измерительной и регистрирующей аппаратуры, возможность стыковки с ЭВМ (УВМ) для автоматизированной обработки данных и управления экспериментом. [c.49]

Рассмотрим простейший пример решения задачи о распределении температуры в многослойной стенке при одномерном тепловом потоке. Стенка задается размерами отдельных слоев и теплофизическими характеристиками их материалов. В качестве таких характеристик принимаются объемная теплоемкость слоя С = су коэффициенты теплопроводности Я. На рис. 47 показана схема такой стенки (слева и справа условно показаны графики изменения температуры наружных поверхностей стенки с течением времени i). В качестве исходных данных принимают-ся обычно начальное распределение температур и законы изменения температур на наружных поверхностях стенки. [c.102]

Осесимметричное распределение температур возникает при контактной точечной сварке, при дуговой сварке электрозакле-почных соединений, при термической правке. При этом возникает осесимметричное поле напряжений, характеризуемое компонентами Or и Оо плоского напряженного состояния в полярных координатах. Наиболее просто выполняется упругое решение. Для осесимметричного нагрева пластины с произвольным законом изменения температуры в радиальном направлении известно следующее упругое решение [c.430]

Во многих случаях расчетные формулы упрощаются, если параметры состояния газа определяются в функции не от числа М, а от ириведенной скорости. Удобство оперирования приведенной скоростью связано с тем, что ее знаменатель (критическая скорость) зависит только от температуры торможения, которая постоянна для любого участка потока с изолированным процессом. Законы изменения температуры, давления и плотности газа в функции X выражаются формулами (42), (72) и (73) гл. I. [c.147]

При этом тепловой поток на сфере г = ао = onst в случае Гоо = onst может быть выражен через закон изменения температуры Ta(t) = Tsit) на этой же сфере с помощью интеграла Дюамеля (представляющего аналог наследственной силы Бассэ из-за вязкости (см. 2)) в виде (С. К. Годунов, 1971 А. Н. Тихонов, А. А. Самарский, 1972) [c.198]

Влагосодержанне тела начинает заметно уменьшаться лишь с момента разогрева тела до температуры сушки Т . При начальном разогреве и — и — 0. Подставляя эти значения в уравнение (16-20) и решая его, находим закон изменения температуры при О 0 [c.302]

Из уравнения (2.117) следует, что натуральный логарифм избыточной температуры любой точки тела изменяется во времени по линейному закону. Изменение температуры в точках Xj и при (зхлаждении тела показано на рис. 14.6, где выделены две стадии первая стадия, которая характеризуется большим влиянием начального распределения температуры (неупорядоч нный режим), и вторая стадия, называемая регулярным режи-люм, которая описывается уравнением (2.116) или (2.117). [c.185]

Каждый из гидродинамических режимов двухфазного потока характеризуется своим законом теплоотдачи и, следовательно, соответ твующим законом изменения температуры стенки. Поэтому, проводя наблюдения за температурой стенки и строя графики ее изменения, можно по опытным данным выделить по длине трубы участки, характеризующиеся какой-то определенной структурой потока. [c.314]

При неравномерном распределении плотности тепдового потока по длине парогенерирующей трубы законы изменения температуры стенки и жидкости существенно зависят от знака и абсолютного значения осевого градиента плотности теплового потока d.q/Ax (рис. 9.12 и 9.13) [192]. При отрицательном значении d /dj возможно не только возникновение развитого поверхностного кипения, но и, как видно из рис. 9.13, его прекращение (в правой части графика ст<С н)- [c.268]

Сравним Д/а и Мл- На рисунке 6-5 заштрихованы площадки, соответствующие экспоненциальному и линейному законам изменения температуры жидкости вдоль поверхности при f = onst. Заштрихованная поверхность пропорциональна соответственно или Ма. Из сравнения [c.177]

Учет асимметрии цикла. Как показано в предыдущих разделах, неизотермическое нагружение обусловливает различную величину повреждаемости в четном и нечетном лолуциклах, т. е. и при отсутствий дополнительной механической нагрузки термоциклическое нагружение является по существу асимметричным [24]. Влияние дополнительной статической нагрузки можно оценить, если в качестве исходной характеристики использовать сопротивление термоусталости при обычном пилообразном законе изменения температуры. Диаграмма на рис. 90,6 позволяет сделать такую оценку для трех характерных областей значений дополнительной механической нагрузки От>100 сГт<0 и От = = 07-100 МПа. Долговечность N для каждой из этих областей определяют по следующим соотношениям, вытекающим из диаграммы на рис. 90,6. [c.174]

Начальное распределение уровней к в соответствующем масштабе изображает начальное распределение температуры в исследуемой стейке, а изменение уровней жидкости в подвижных сосудах В] и В2 происходит по законам, аналогичным законам изменения температуры, показанным на рис. 47. В этом случае измеиение уровней в сосудах будет моделировать изменение температуры в центрах соответствующих слоев. [c.104]

Поскольку известно, что существует однозначная связь между критериями Био, Нуссельта и Рейнольдса, предполагалось, что воспроизведение на газодинамических стендах закона изменения температуры газового потока по профилю лопатки Т = Гпов (О и мени в течение цикла, а также числа Рейнольдса Re = Непов (О приведет к однозначному воспроизведению неустановившихся тепловых и напряженных состояний. Поэтому была создана специальная испытательная камера, с помощью которой испытывалась только одна лопатка. На выходе устанавливалось регулируемое гидравлическое сопротивление, с помощью которого можно было создать любое заданное статическое давление, позволявшее получить в камере газ с плотностью и кинематической вязкостью, обеспечивающими получение реального значения чисел Re = Re (i). При этом в соответствии с выбранными реальными режимами эксплуатации воспроизводились графики изменения температуры и критерии Рейнольдса в течение всего цикла. Полученные экспериментально тепловые состояния считались основными при проведении исследований по изучению закономерностей разрушения. [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...