Пластина гладкая

Существенно отметить, что этот вывод не содержит никаких предположений относительно структуры турбулентности и исходит из следующих очевидных свойств турбулентного потока скорость жидкости возрастает с удалением от пластины на достаточном удалении от пластины (т. е. при 2 > 5п) действие молекулярной вязкости независимо от характера поверхности пластины (гладкая она или шероховатая) пренебрежимо мало по сравнению с турбулентной вязкостью, а величина градиента средней скорости определяется плотностью потока импульса. [c.403]

Паропроводы 295 Периметр смоченный 71 Пи-теорема 375 Пластина гладкая 245 [c.409]

Задача заключается в определении эпюры давления, т. е. в нахождении зависимости р = f(x). Предположим, что пластины гладкие и параллельные поток жидкости в зазоре одномерный, ламинарный теплообмен со стенками отсутствует. [c.318]

В конструкции привода предусмотрено натяжное устройство, состоящее из закрепленного на поворотной пластине гладкого ролика, который прижимается к наружной поверхности ремня 15 пружиной. Чтобы натяжение ремня сделать нормальным, достаточно отпустить болт 8, проходящий сквозь прорезь в пластине. Это позволит пружине подтянуть пластину вместе с роликом 5, после чего болт 18 следует затянуть. [c.32]

В области I регулярный рост к по мере снижения числа Не превалирует над прочими явлениями, коэффициент р снижается. Для компенсации вязкого торможения на этих режимах необходимо создание закономерно меняющегося дополнительного движущего момента. С этой целью в Ленинградском механическом институте (ЛМИ) разработано устройство в котором с помощью неподвижных элементов типа пластин (гладких или гофрированных), расположенных в месте размещения ротора и ориентированных вдоль потока, достигается изменение эпюры скорости потока на роторе (рис. 153). Толщина пограничного слоя на пластинах находится [c.361]

Наряду с СКР известно растрескивание сталей в условиях нефтегазопромыслового оборудования под действием не содержащих сероводорода углекислотных растворов. При испытаниях на стойкость к углекислотному растрескиванию углеродистых низколегированных труб [147 ]. Испытаниям подвергали образцы в виде пластин (гладкие, с надрезом и покрыты окалиной). Напряжения в образцах создавали ду- [c.29]

Гладкий клин массы Л4 и с углом 2а при вершине раздвигает две пластины массы Л11 каждая, лежащие в покое на гладком горизонтальном столе. Написать уравнения движения клина II пластин и определить силу давления клина на каждую из пластин. [c.316]

Задача 3. Прямоугольная пластина со сторонами АВ = а и ВС = Ь (рис. 3, а) шарнирно закреплена в вершине В, а вершиной А опирается на гладкую вертикальную стену ЕЕ. Пренебрегая весом пластины, определить реакции стены и шарнира, если к вершине С пластины подвешен груз М весом Р. [c.10]

Решение. Рассмотрим равновесие пластины. Задаваемой силой является вес груза Р. Связями являются стена ЕЕ и шарнир В. Реакция N(рис. 3, б) гладкой стены направлена по нормали к стене, реакция шарнира В заранее по направлению не определена. Поскольку пластина находится в равновесии под действием трех непараллельных сил Р, Nj , Rg, то на основании теоремы [c.10]

Задача 276 (рис. 198). Однородная пластина весом 9 кн, имеющая форму равностороннего треугольника, петлями А и В закреплена на горизонтальной оси, а вершиной С опирается на гладкую вертикальную стенку, параллельную отрезку АВ. Плоскость AB составляет с горизонтальной плоскостью угол 30 . Определить реакции петель и стенки, зная, что точка приложения веса пластины находится в точке пересечения медиан. Размерами петель пренебречь. [c.104]

Конкретно свет от источника S, расположенного в фокусе линзы Л, направляется на поверхность полупрозрачной пластинки СС. Отраженный от этой пластинки световой пучок через линзу л направляется на поверхность воздушного зазора. Отраженные лучи, налагаясь, дают на экране F, расположенном в фокальной плоскости линзы, интерференционную картину. Если исследуемая поверхность такая же гладкая, как и поверхность эталона, то в зависимости от относительного положения этих пластин будет наблюдаться интерференция полос равного наклона [c.104]

Однородная балка DE весом 4 кН, расположенная в вертикальной плоскости, в точке D опирается на горизонтальную гладкую пластину, которая прикреплена к оси АС. Определить натяжение троса FH в кН, если FB = = 2DF,A l BD, ED i DB. (3) [c.88]

Для регулирования начального натяжения и величины провисания цепи применяются такие же устройства как и в ременных передачах (см. рис. 3.56) — передвижные опоры звездочек, а при фиксированном межосевом рассеянии передачи — натяжные и оттяжные звездочки или гладкие ролики (см. рис. 3.58). Последние технологически проще и дешевле, но применимы не для всех типов цепей и создают дополнительную нагрузку на кромки цепных пластин. [c.429]

Ламинарный режим течения реализуется при сравнительно малых числах Рейнольдса, меньших некоторого критического значения, называемого критическим числом Рейнольдса Re p. При Re > Re , течение имеет турбулентный характер. Для гладкой пластины Re p составляет более 5 10 , для трубы — около 3000. [c.369]

Значение Ре)с для гладкой пластины составляет около 1400. Движение жидкости в турбулентном пограничном слое определяется уравнениями (11.45) и (11.47). [c.408]

Из пластины толщиной 2h 1 мысленно выделим ее часть, ограниченную произвольной гладкой кривой s (рис. 9.3). Выделенная часть будет находиться в равновесии под действием напряжений со стороны остальной (внешней части пластины. Составляющие Pnt [c.234]

Предположим, что на гладкой пластине длиной / турбулентный пограничный слой образуется на всей ее длине, начиная от переднего края. Иными словами, ламинарный участок пограничного слоя вблизи переднего края пластины будем считать пренебрежимо малым. [c.368]

Сравним сопротивление трения гладкой пластины при ламинарном и турбулентном режимах пограничного слоя. Если бы ламинарный и турбулентный пограничные слои существовали при одном и том же числе Рейнольдса Re = 10 , то согласно формулам (8.77) и (9.8) получили бы [c.370]

Изложенный метод расчета турбулентного пограничного слоя на пластине построен на эмпирической зависимости, полученной в опытах с гладкими пластинами. В практических условиях течение вдоль пластины (поверхности крыла, лопасти, корпуса) чаще всего не является гидравлически гладким. Как и течение в трубе, любое течение в турбулентном пограничном слое на шероховатой поверхности можно отнести к одному из трех режимов гидравлически гладкому, при котором высота выступов поверхности не влияет на сопротивление переходному или режиму неполного проявления шероховатости, при котором на коэффициент сопротивления влияют как число Рейнольдса, так и шероховатость режиму полного проявления шероховатости или квадратичному, при котором коэффициент сопротивления зависит только от шероховатости. [c.371]

Аналогом относительной шероховатости трубы А/го в пограничном слое является величина А/б или А/б . Однако между этими аналогами есть существенная разница. Для трубы при постоянном А относительная шероховатость остается постоянной, тогда как в пограничном слое величина А/б (или А/б ) уменьшается вниз по течению вследствие возрастания б. В связи с этим режимы течения на отдельных участках пограничного слоя могут быть неодинаковыми. Если, например, принять, что турбулентный пограничный слой образуется от переднего края пластины, то на передней части последней, где б мало, отношение А/б будет велико и может иметь место режим полного проявления шероховатости. По мере удаления от переднего края величина A/S уменьшается и может быть достигнут режим неполного проявления шероховатости, а затем и гидравлически гладкий. Границы между участками с разными режимами определяются значениями безразмерного параметра u A/v так же, как для течения в шероховатых трубах. [c.371]

Для определения сопротивления шероховатых пластин можно использовать эмпирический метод, примененный выше к гладким пластинам. Для этого следует установить эмпирическую связь между местным коэффициентом трения и параметрами, от которых он зависит. [c.371]

Предположим, что на гладкой пластине длиной I турбулентный пограничный слой образуется на всей ее длине, начиная от переднего края. Иными словами, ламинарный участок пограничного слоя вблизи переднего края пластины будем считать пренебрежимо малым. Несмотря на отмеченную выше приближенность двухслойной схемы течения, будем ее использовать в излагаемом методе расчета, поскольку более точный учет истинной структуры течения в пограничном слое связан со значительными трудностями. [c.404]

Для шероховатых труб так же, как и для гладких, можно получить универсальный так называемый логарифмический профиль скоростей. Для этого воспользуемся уравнением, полученным при рассмотрении турбулентного движения вдоль пластины [c.287]

Для гладкой пластины при малой степени турбулентности набегающего потока критическое значение Re p достигает величины Re,p = З-Ю". [c.324]

По пластине В массой тв = = 2т, лежащей на гладкой горизонтальной плоскости и закрепленной пружиной жесткостью с, движется груз А массой ша = т (рис. 165) закон относительного движения груза s = at . Определить закон движения пластины, если в начальный момент она находилась в покое и пружина была не напряжена. [c.192]

Поверхность такой пластины гладкая, припудренная тальком, черного цвета. Допускаются отпечатки отформованных поверхностей, незначительная волнистость. Не допускаются сквозные проколы и пузыри размером более 10X3 мм в количестве 5 шт. на 1 м. [c.28]

Существуют два вида сепарации — одинарная и двойная. При одинарной сепараторы изготавливают из мипора или мипласта. При двойной — к мипору или ми-пласту добавляют стекловойлочный сепаратор, устанавливаемый со стороны положительной пластины. Сепараторы делают в виде прямоугольных пластин несколько большего размера, чем электродные пластины, чтобы лучше предохранить последние от замыканий. Поверхность сепараторов со стороны отрицательной пластины — гладкая, а со стороны, положительной — ребристая. Ребристая поверхность улучшает доступ электролита к положительной пластине, что особенно важно при работе аккумулятора в режиме стартерного разряда. [c.12]

Пример 27-4. Гладкая пластина шириной 1,5 м и длиной I — 2,0 м обтекается продольным потоком воздуха с температурой = 20°С и со скоростью w = 4,0 м1сек. Вычислить коэффициент теплоотдачи а и тепловой поток Q, если температура поверхности плиты = 80° С. [c.445]

В 1824 г. Хэмфри Дэви [2], основываясь на данных лабораторных исследований в соленой воде, сообщил, что медь можно успешно защитить от коррозии, если обеспечить ее контакт с железом или цинком. Он предложил осуществлять катодную защиту медной обшивки кораблей с использованием прикрепленных к корпусу жертвенных железных блоков при соотношении поверхностей железа и меди I 100. При практической проверке скорость коррозии, как и предсказывал Дэви, заметно уменьшилась. Однако катодно защищенная медь обрастала морскими организмами в отличие от незащищенной меди, которая образует в воде ионы меди в концентрации, достаточной для уничтожения этих организмов (см. разд. 5.6.1). Так как обрастание корпуса уменьшает скорость судна во время плавания. Британское Адмиралтейство отвергло эту идею. После смерти X. Дэви в 1829 г. его двоюродный брат Эдмунд Дэви- (профессор химии Королевского Дублинского университета) успешно защищал железные части буев с помощью цинковых брусков, а Роберт Маллет в 1840 г. специально изготовил цинковый сплав, пригодный для использования в качестве жертвенных анодов. Когда деревянные корпуса судов были вытеснены стальными, установка цинковых пластин стала традиционной для всех кораблей Адмиралтейства . Эти пластины обеспечивали местную защиту, особенно от усиленной коррозии, вызванной контактом с бронзовым гребным валом. Однако возможность общей катодной защиты морских судов не изучалась примерно до 1950 г., когда этим занялись в канадском военно-морском флоте [3]. Было показано, что при правильном применении препятствующих йбрастанию красок и в сочетании с противокоррозионными красками катодная защита кораблей возможна и заметно снижает эксплуатационные расходы. Катодно защищенные, а следовательно, гладкие корпуса уменьшают также расход топлива при движении кораблей. [c.216]

Задача 1095. К. пластине, лежащей в покое на горизонтальном гладком столе, приложена пара сил с постоянным моментом М. Зная, что центральный момент инерции равен определить пе-ремадение пластины за время t. [c.379]

Однородная пластина AB , выполненная в форме равностороннего треугольника, опирается вершиной А на гладкую вертикальную степу, а вершиной В — на шероховатую горизонтальную плоскость. Каким должно быть минимальное значение коэффициента трення скольжения /rain в контактной точке В, чтобы при равновесии пластины ее сторона ВС была вертикальна [c.31]

Однородная квадратная пластина OABD массы М кг со стороной /=1 м находится на гладкой горизонтальной плоскости Оху в состоянии покоя и занимает положение, изображенное на рисунке. Затем пластина начинает движение в плоскости при действии постоянного момента Мвр = 2Н-м и постоянной силы г, приложенной к центру масс С, составляющей с осями Ох н Оу углы в 45° и имеющей модуль f = 5 /2H. Определить координаты хс, ус центра масс и угол поворота ф пластины через 2 с после начала движения. [c.121]

Пример 3. Для прямоугольной пластины OMLN толщиной й = 1 опирающейся на гладкую поверхность, определить перемещения и и v в плоскости [c.42]

Этим критерием можно воспользоваться и для пограничного слоя на шероховатой пластине. Однако практически удобнее выразить допустимую высоту выступа неровности поверхности Б виде отношения (А//)доп. Для этого можно воспользоваться номограммой (рис. 9.6), из которой видно, что для любого заданного Re = UqIIv допустимая высота выступа определяется той кривой //А, которая сходит с кривой гидравлически гладкого режима при этом числе Рейнольдса. Можно убедиться, что различным числам Рейнольдса приближенно соответствуют следующие значения [c.373]

Пример 2. Однородная квадратная пластина AB D весом Р = 120 Н рис. 212) прикреплена к стене сферическихм шарниром А и цилиндрическим шарниром В и удерживается в горизонтальном положении нитью ED, переброшенной в точке Е через гладкий гвоздь. Часть нити СЕ составляет с плоскостью пластины угол = 30°. Найти натяжение нити и реакции шарниров А в В. [c.252]

Решение. Рассмотрим равновесие пластины AB D. На нее действует только одна активная сила Р, приложенная в центре пластины. Связями являются сферический шарнир А с реакциями Ха, Y , Za, цилиндрический шарнир В с реакциями Хв и Zb, а также, нить DE . Для того чтобы освободить цластину от действия нити, последнюю надо мысленно перерезать в двух местах, а именно на участке СЕ и на участке DE. Поскольку гвоздь гладкий, натяжение нити в любом ее сечении постоянно, так что ее действие на пластину следует заменить двумя равными силами = 2 = Г, приложенными в точках С и D, [c.252]

Решение. Рассмотрим равновесие пластины AB D. На нее действует активная вертикальная сила Р и реакции Нл, Кв> Кв гладких точечных опор А, В и Е, направленные нормально плоскости пластины. Это система параллельных сил, поэтому проведем ось Az вертикально, а оси Ах и Ац совместим со сторонами пластины. Составим уравнения равновесия [c.256]

Из изложенного следует, что в каждой точке гладкого участка контура могут быть зафиксированы перемещения Wv. w, (Ov, что совпадаеп со сделанным ранее выводом о необходимости четырех краевых условий в задаче напряженно-деформированного состояния пластин. Если контур не имеег угловых точек, то — = Мй и конечная сумма в filler исчезает. Исчезает она и в случае dwi = 0. [c.389]

В предыдущих гл. 7 и 8 были рассмотрены способы теоретического анализа процессов теплоотдачи на основе теории пограничного слоя на примере продольно и поперечно-омываемой пластины и вынужденного движения жидкости в гладкой круглой трубе. При этом физические константы К, ji,, р, с), от которых зависит способность жидкости переносить теплоту, принимались постоянными. Кроме того, не учитывалось влияние свободной конвекции, которая может либо усиливать теплоотдачу при вынужденном движении жидкости, либо ослаблять ее. Однако теоретическое определение теплоотдачи при наружном омывании тел более слоя ной формы или при вынужденном движении в трубах некруглого сечения с шероховатыми стенками (практически внутренние стенки труб всегда имеют шероховатую поверхность) с учетом переменности физических констант жидкости и свободной конвекции пока невозможно. Следует отметить, что значительная часть сведений о процессах переноса теплоты, которыми мы располагаем, была получена экспериментально. Поэтому инежерные расчеты теплоотдачи в основном построены на экспериментальных сведениях. [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...