Контроль коррозионного процесса

Влияние катодной структурной составляю щей сплава на коррозионную стойкость зависит от характера контроля коррозионного процесса [c.331]

Независимо от электрохимической природы металлов, наличие окисных пленок на их поверхности (например, на титане, никеле, олове) или диффузионного контроля коррозионного процесса (например, у олова) значительно понижает восприимчивость металлов к действию ингибиторов коррозии, так как ингибиторы практически не адсорбируются на окисленной поверхности металлов, а также не влияют на скорость диффузионных процессов. [c.349]

Рис. 276. Характерные случаи контроля коррозионного процесса для различных условий грунтовой коррозии

Рассмотрим с учетом изложенных положений особенности растрескивания титановых сплавов в метанольных растворах. К их числу прежде всего относится влияние воды на склонность к растрескиванию малое количество воды усиливает склонность к растрескиванию, добавление более 0,5 % воды резко снижает склонность к растрескиванию. Метанол, вообще не содержащий влаги, обладает высоким электрическим сопротивлением, так же, как, например, вода, не содержащая следов солей, кислот или щелочей. Добавление в метанол ничтожного количества воды (менее 0,1 %) приводит к резкому падению электрического сопротивления, снижению омического контроля коррозионного процесса, повышению плотности анодного тока и соответственно к сниже- [c.83]

При отсутствии резкого различия в суммарной величине поляризационного сопротивления при изменениях полярности электродов датчика можно говорить о смешанном характере контроля коррозионного процесса. Вполне понятно, что омическое сопротивление цепи -и приборов и АЕ во всех замерах должны быть постоянны и известны. [c.112]

Скорость любого коррозионного процесса, протекающего по электрохимическому механизму, зависит от скорости двух сопряженных реакций — катодной и анодной. О скорости этих реакций обычно судят по изменению потенциала электрода при пропускании через него электрического тока, т. е. по коррозионной диаграмме, построенной для данного металла в выбранной среде (см. рис. 1.3). По наклону поляризационных кривых можно судить, какая из электродных реакций определяет суммарную скорость коррозионного процесса. По этим кривым можно рассчитать и относительную долю начальной разности потенциалов, которая теряется на сопротивлении. Эта величина является контролирующим фактором, или мерой контроля коррозионного процесса, данной электрохимической реакцией [4]. [c.16]

Рис. 1.4. Основные виды контроля коррозионных процессов

В присутствии кислорода увеличение теплового потока через поверхность корродируемого металла приводит к усилению катодного контроля коррозионного процесса. Этому способствует не только уменьшение концентрации кислорода около поверхности металла, воспринимающей тепло, но и увеличение числа анодных пор (разрушение защитных пленок), обусловленное самостоятельным действием теплового фактора. [c.29]

Известно, что хлориды являются лишь анодными стимуляторами коррозии, так как они, разрушая защитную пленку, увеличивают площадь анодных участков и тем самым ускоряют протекание анодного процесса, т. е. присутствие их не сказывается на развитии общей коррозии. Полученные же данные о более форсированном развитии коррозионного процесса в котельных агрегатах можно объяснить следующими обстоятельствами во-первых, увеличением электропроводности растворов и, следовательно, исключением омической составляющей из баланса общего контроля коррозионного процесса, во-вторых, частичным разрушением в присутствии хлоридов нейтральных участков окисных пленок с увеличением катодной поверхности. [c.237]

Рис. 1-8. Основные виды контроля коррозионного процесса.

Что называется коррозионной диаграммой Как она строится Какие виды контроля коррозионного процесса вам известны [c.117]

Рис. 6.5. Случаи контроля коррозионного процесса для различных

Относительная доля контроля коррозионного процесса поляризацией и сопротивлением определяется из диаграмм, приведенных на рис. 55 дол.ч анодного контроля [c.98]

Рис. 59. Основные виды контроля коррозионных процессов

Фиг. 46. Анодный контроль коррозионного процесса.

В общих случаях коррозии, как химической, так и электрохимической, различают два основных типа контроля, т. е. основного фактора, ограничивающего скорость процесса коррозии. Если протекание коррозии определяется в основном торможением диффузионных процессов, то говорят о диффузионном контроле если затрудненность в протекании непосредственно самой реакции, говорят о кинетическом (активационном) контроле коррозионного процесса. Очень часто эти факторы имеют соизмеримое значение, тогда имеем дело с диффузионно-кинетическим контролем коррозионного процесса. [c.40]

Степень контроля коррозионного процесса 41—44 [c.358]

Характер коррозии металлов при контакте с сыпучими материалами, в частности контроль коррозионного процесса, может быть различным. Можно предположить суще -ствование нескольких. тиПичны-х случаев [c.558]

Более крутой наклон катодных поляризационных кривых, по сравнению с анодными, во всех случаях коррозии в оборотной воде свидетельствует о катодном контроле коррозионного процесса. [c.46]

Скорость коррозии железа при первом смачивании растет во времени и достигает максимума в момент исчезновения видимой пленки влаги. Затем наблюдается резкий спад тока коррозии, что может быть связано с торможением анодного процесса. При вторичном увлажнении максимум скорости растворения железа наблюдается уже в том случае, когда на поверхности металла присутствует пленка электролита определенной толщины. С каждым последующий смачиванием металлической поверхности максимальная скорость коррозии железа соответствует большей толщине слоя электролита. Положение максимума скорости коррозии железа можно условно рассматривать как время, когда меняется характер контроля коррозионного процесса. [c.178]

Относительная доля контроля коррозионного процесса поляризацией и сопротивлением определятся по поляризационным кривым и вычисляется по формулам для анодного контроля [c.16]

Смешанный механизм действия уротропина как замедлителя коррозии и разный характер контроля коррозионных процессов в случае углеродистых и нержавеющих сталей согласуются с различием коррозионной стойкости этих сталей при введении в раствор уротропина. [c.252]

Коррозионные диаграммы имеют большое значение для изучения и расчетов процессов электрохимической коррозии. На основании коррозионной диаграммы можно определить величину тока пары и, следовательно, скорость. коррозии анода, установить контроль коррозионного процесса и дать его количественную оценку. [c.94]

Цель работы —исследование коррозионной активности грунтов по отношению к металлам и определение характера контроля коррозионного процесса. [c.109]

Измерив электродный потенциал металла в грунте, можно определить характер контроля коррозионного процесса при работе микрогальванических пар, т. е. соотношение между и ЛУд. [c.111]

В выводах кратко обсуждают результаты опытов, приводят полученные характеристики контроля коррозионного процесса (ДУ , ДУя, С ) и делают заключение о коррозионной [c.116]

Во втором случае контролирует процесс катодная реакция ассимиляции электронов, в третьем случае имеет место смешанный катодно-анодный контроль коррозионного процесса. [c.127]

К таким определяющим факторам относятся условия подвода к арматуре агентов и стимуляторов коррозии, их химический состав, а также реакция среды, в которой находится арматура, и характер контроля коррозионного процесса. [c.130]

Влияние электрохимической гетерогенности поверхности металла на скорость коррозии зависит от полярности включении (являются они анодами или катодами по отнощению к основному металлу), их распределения и от характера контроля коррозионного процесса. [c.73]

Анализ кривых катодной и анодной поляризации (рис. 39) указывает, что коррозия стали 45 в 3 %-ном растворе Na I в воде протекает с катодным контролем, плотность коррозионного тока составляет J = = 0,082 мА/см . В дистиллированной воде наблюдается смешанный, анодно-катодный контроль коррозионного процесса, а плотность коррозионного тока снижается до 0,02 мА/см . [c.83]

Обычно выбор материалов для контура водо-водяных реакторов, которые работают при максимальной температуре 300° С, делают между углеродистыми и низколегированными сталями или аустенитными нержавеющими сталями. Скорость коррозии этих материалов низкая для нержавеющей стали при оптимальных условиях она составляет 0,5 г/м в месяц или 0,0007 мм в год, в то время как для углеродистых и низколегированных сталей 1,5—3 г/м в месяц или 0,0023—0,005 мм в год. Поэтому нет особой необходимости уменьшать возникающие напряжения или улучшать герметичность в хорошо контролируемых системах. Однако значительные проблемы связаны с продуктами коррозии, которые циркулируют через реакторную систему и высаживаются на поверхность металла или вымываются с нее непрерывно или периодически в зависимости от условий работы. Эти продукты коррозии обычно присутствуют в виде изолированных частиц диаметром <1 мкм и представляют собой шпинель типа R3O4, где R — железо, никель и хром. Скорость накопления продуктов коррозии в больших реакторах может достигать 10 0 г/сут. Они могут выпадать в осадок в зонах, где нет движения теплоносителя или действуют большие градиенты давления и высокие скорости теплопереноса, и собираться на поверхности тепловыделяющих элементов, где они активируются. Осажденное вещество воздействует на активацию, гидравлику, теплоперенос и реактивность. Наиболее значительный эффект состоит в том, что они могут после облучения в активной зоне высаживаться на участках, которые плохо защищены от радиации или которые имеют лишь временную защиту и поэтому могут представлять опасность для обслуживающего персонала. Активации подвергается большинство элементов, входящих в состав стали. Но для реактора с длительным сроком службы наибольшую опасность представляет нуклид Со из-за большого периода полураспада и высокой у-ак-тивности. Поэтому необходимо уменьшатд количество продуктов коррозии и связанную с ней радиоактивность, сохраняя низкую скорость коррозии. Важно также при изготовлении контура реактора использовать материалы с минимальным содержанием кобальта. Стеллиты, которые содержат значительное количество кобальта, не должны контактировать с теплоносителем. Другие сплавы надо выбирать с учетом минимального содержания кобальта. Это особенно относится к никелевым рудам, обычно содержащим кобальт, который не всегда удается полностью удалить в процессе экстракции. Различные условия работы реакторов PWR и BWR требуют различных методов контроля коррозионных процессов. [c.151]

Можно доказать, что анодный ингибитор при смешанном контроле коррозионного процесса будет всегда значительно сильнее сокращать активную часть электрода, чем уменьшать коррозионный ток. Воспользуемся для этой цели уравнением, определяющим силу коррозионного тока. Для полностью заполяризо ванной системы R мало по сравнению с поляризационным сопротивлением, и уравнение (3,11) принимает вид [c.89]

Анодный замедлитель, введенный в электролит, в случае, когда процесс коррозии контролируется исключительно анодной реакцией, мало влияет на потенциал металла. Во всех остальных случаях электродный потенциал металла от прибавления анодного замедлителя к раствору облагораживается. Катодный замедлитель во всех случаях, кроме случая полного катодного контроля, приводит к раз-благораживанию потенциала. В случае смешанных замедлителей в зависимости от контроля коррозионного процесса возможны оба эти действия. [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...