Влияние трения по поверхности контакта

Влияние трения по поверхности контакта [c.138]

В некоторой степени парадоксально, что, хотя трение и необходимо для обеспечения моды со сцеплением, тем не менее усилия трения не передаются через границу контакта. Отмеченный парадокс объясняется тем, что (а) не учитываются упругие деформации, которые оказывают влияние на условия трения по поверхности контакта при наличии сцепления, а также тем, что (Ь) используется допущение об идеальной пластичности, которое в некоторых случаях приводит к потере единственности моды деформации. При учете деформационного упрочнения, присущего реальным материалам, соответствующая мода формоизменения характеризуется меньшими пластическими деформациями и их более равномерном распределением в области течения. [c.193]

Первый вопрос, который должен быть исследован, касается влияния касательных усилий, обусловленных трением по поверхности контакта, на размеры и форму области контакта, а также на распределение нормальных давлений. Для расчета упругих напряжений и перемещений при действии касательных усилий будем опираться на основные допущения теории Герца, в соответствии с которыми каждое из контактирующих тел вблизи участка контакта может рассматриваться как упругое полупространство. В рамках этих предпосылок применимы методы, изложенные в гл. 2 и 3. [c.233]

Ниже мы рассмотрим систему сферических инденторов, скользящих без трения по поверхности упругого полупространства. Предполагая, что плотность пятен контакта невелика, пренебрежём их взаимным влиянием. Рассматриваемая модель может быть применена к анализу усталостного разрушения упругого полупространства штампом с шероховатой поверхностью, [c.329]

Наиболее трудной для исследования задачей является определение напряжений в стыках, передающих нормальные и касательные нагрузки. Наиболее правильно эта задача может быть решена путем измерений деформаций и давлений на площадках контакта в узлах натурных конструкций. Моделирование и способы измерения напряжений и давлений по поверхностям стыков до настоящего времени недостаточно разработаны. В разделе 38 на модели траверсы пластинчатой конструкции из органического стекла рассматривается влияние сил трения по площадкам контакта. Некоторые результаты исследования контактных давлений и напряжений приведены также в работах [3], [12], [13]. [c.515]

В отличие от прочностных расчетов, методы расчета трибосопряжений на износ только начинают развиваться, что связано со сложностью решения задачи. Трудности в разработке расчетных методов прогнозирования ресурса и износа трибосопряжений, в первую очередь, обусловлены многообразием различных по своей природе взаимосвязанных процессов, протекающих на поверхностях трения и в объеме деталей, влиянием на эти процессы большого числа факторов, изменяющихся во времени и по поверхностям контакта деталей, вероятностным характером протекающих процессов. Закономерности изнашивания существенно зависят от режимов и условий эксплуатации машины. [c.84]

Упругое скольжение возникает в результате упругой деформации материала рабочих поверхностей катков (рис. 170). Поверхностные слои материала ведущего катка, нагруженного движущим моментом М , под действием силы трения, по мере приближения к точке контакта р сжимаются, а проходя эту точку растягиваются. Поверхностные слои материала ведомого катка под влиянием реактивного момента получают противоположные деформации. [c.251]

Принятая методика имела существенные преимущества по сравнению с широко известными [3], заключающиеся в том, что имелась возможность а) точной фиксации по осциллографу начала заедания поверхностей б) определения раздельного влияния на возникновение заедания суммарной скорости качения и скорости скольжения в) точного определения основных контактных параметров, соответствующих моменту возникновения заедания и установления динамики развития заедания г) проведения большого числа экспериментов на одних образцах. Были определены основные параметры, существенно влияющие на процесс возникновения и развития заедания и сделан вывод, что в расчетные зависимости, как обязательные, должны входить следующие параметры нагрузка в контакте, коэффициент трения скольжения, скорости качения и скольжения, теплофизические константы тел. Влияние на заедание поверхностей температуры образцов, определяющей вязкость смазки на входе в контакт, проявляется через коэффициент трения скольжения. [c.208]

Экспериментальными исследованиями было установлено, что при оценке фрикционных свойств и относительной износостойкости тормозных материалов коэффициент взаимного перекрытия должен учитываться наряду с другими определяющими факторами (давлением, относительной скоростью скольжения и механическими свойствами материалов). Большое влияние этого коэффициента на характер процессов трения и износа объясняется тем, что величина Квз существенно влияет на характер температурных полей пары трения, т. е. в значительной мере определяет среднюю поверхностную 1 и объемную температуры, а также градиент температуры по нормали к поверхности контакта д-д 1дг. Эти величины существенно влияют на характер трения и износа. Кроме того, изменение Квз оказывает также существенное влияние на характер напряженного состояния контактирующих тел и на скорость возникновения окисных пленок [2, 9, 14, 35]. [c.153]

Рассмотрим влияние указанных выше особенностей ЭМО на образование структуры поверхностного слоя. Схема действия сил и образования текстуры в поверхностном слое показана на рис. 10. По мере увеличения расстояния от поверхности детали сопротивляемость зерен изменению своей ориентации повышается, а другие факторы, способствующие изменению ориентации, уменьшаются. Угол наклона <р равнодействующей зависит от силы трения Р. По мере приближения к поверхности и повышения температуры и давления угол р увеличивается, а по мере удаления от поверхности уменьшается до тех пор, пока деформации металла не прекратятся. Таким образом, по мере удаления от поверхности контакта давление и температура нагрева также снижаются, а сопротивляемость металла деформациям по мере увеличения глубины повышается. [c.17]

Обсуждавшаяся модель справедлива для случая установления идеальной адгезионной связи двух одинаковых поверхностей и бесконечно малых углов наклона поверхностных микронеровностей. Однако она допускает сравнительно простые обобщения на случаи несовершенства пятна фактического контакта (микронеровности второго порядка поверхностные пленки и включения) различия кристаллической ориентации контактирующих поверхностей взаимодействия материалов с разными механическими характеристиками. В условиях характерного для фрикционного взаимодействия массопереноса с поверхности более мягкого материала пары трения на поверхность более твердого по существу имеет место взаимодействие двух одноименных поверхностей. Обобщение на случай контакта разнородных материалов сохраняет геометрические параметры очагов деформации и приводит лишь к перераспределению интенсивностей сдвигов с их концентрацией в когезионно менее прочном материале. Контакт реальных поверхностей отличается от схемы, приведенной на рис. 1.6, й тем, что угол наклона микронеровностей не равен нулю и соответствующий концентратор напряжений и деформаций нельзя считать бесконечным. Однако среднее значение угла наклона микронеровностей не превышает 9—10° для шлифованных поверхностей и 1—3° для полированных. В результате вносимая погрешность невелика, а при необходимости она может быть легко учтена. Несовершенство адгезионной связи, в том числе за счет влияния микронеровностей второго порядка, поверхностных пленок, разориентировки контактирующих зерен также не противоречит предложенной схеме локализации деформаций, хотя и вызывает приращение сдвига в плоскости контакта. При возрастании степени несовершенства (несплошности) контакта до некоторого критического значения линзообразный очаг деформации распадается на отдельные очаги по микронеровностям второго порядка. [c.23]

На неравномерность распределения деформаций по высоте раската большое влияние оказывают силы трения, возникающие на поверхности контакта металла с валками. Контактные силы трения препятствуют течению металла как в продольном, так и в поперечном направлениях, причем это влияние максимально в приконтактных слоях и затухает по мере удаления от контактной поверхности. Зоны влияния сил трения, где течение металла затруднено, называют зонами затрудненной деформации. [c.49]

Основными положениями новой теории, расширяющими классическую теорию, являются возможность учета неравномерности распределения касательных напряжений сдвига по глубине под дорожкой качения, учета концентрации напряжений и учета напряжений сдвига на поверхности контакта, возникающих вследствие трения скольжения или вязкого трения (трения в слое смазочного материала), а также учета влияния загрязнений (наличия инородных частиц). Введено также понятие граничного усталостного напряжения, характеризующего начало процесса усталостного разрушения элемента детали. Если действующее напряжение меньше граничного, то оно не оказывает влияния на возникновение усталостной трещины и выход ее на поверхность дорожки качения. [c.342]

Заготовка установлена на оправке (гидропластмассовой, прессовой) или в патроне (гидропластмассовом, с резиновой пневматической оболочкой). Повороту заготовки под действием крутящего момента М препятствуют силы трения, возникающие под действием давления р, на поверхности контакта центрирующего зажимного механизма СП с технологической базой заготовки (влиянием кольцевых сил Q, возникающих по краям поверхности контакта, можно пренебречь) [c.249]

При приближенном учете влияния сил трения, возникающих на поверхностях контакта деформируемого металла и инструмента, в практических расчетах процессов горячей штамповки в закрытых штампах контактные касательные напряжения принимаются равными по абсолютной величине своему максимально возможному (при данном ) значению [c.384]

В процессе работы дискового тормоза вследствие неравномерности нагрева металлического диска по глубине и в радиальном направлении возникает его коробление, приводящее к тому, что диск приобретает форму тарелки. Это коробление, в свою очередь, приводит к увеличению неравномерности распределения давлений по поверхности трения, к еще большей неравномерности распределения температур и к увеличенному износу фрикционного материала. На коробление дисков оказывают существенное влияние физико-механические свойства фрикционных накладок. Так, чем ниже твердость накладок, тем они лучше приспосабливаются к микро- и макронеровностям контртела, обеспечивая большую суммарную площадь фактического контакта. При этом тепловые потоки, возникающие при торможении, распределяются более равномерно и на большей площади, что снижает уровни тепловой напряженности поверхностных слоев диска и уменьшает его коробление. [c.244]

Влияние сил трения, распределенных по площадке контакта находящихся в зацеплении зубьев, на напряженное состояние заключается в том, что точки максимальных касательных напряжений приближаются к поверхности контакта (2 < 0,86) и величина напряжения несколько возрастает. Так, при коэффициенте трения м. = 0.2 [c.412]

Из выражения (264) следует, что высота неровностей наиболее существенно влияет на коэффициент трения по сравнению с твердостью и модулем упругости материала, а также с номинальным давлением на контакте пар трения. Особенно это влияние сказывается при наличии в зоне трения пленки жидкости, обусловливающей отсутствие молекулярного взаимодействия между контактирующими поверхностями пары трения я 0). [c.179]

Ширину поверхности контакта замеряли по тем же фотоснимкам, по величине 2Ь хорды, отвечающей пунктам выхода -валиков ]1з контакта. Из схемы рпс. 9.16 следует, что хорда 2Ь заметно не достигает той величины, которая по геометрическим соотношениям должна бы отвечать сближению АН, равному сумме стрелок двух круговых сегментов, имеющих общую хорду. Причина этого отклонения лежит в особенностях исследуемой конструкции, влиянии трения на контакте, в практической несжимаемости резины, В приведенных опытах [34], в зависимости от вида блоков валиков и нагрузки <7, достигавшей от 25 до 1576 Н (от 2,5 до 157,6 кгс) на 1 см, [c.287]

Далее можно было бы, используя уравнение равновесия (6), решать задачу по отысканию распределения напряжений в торообразной части заготовки на скругленной кромке матрицы. Однако такое решение вызывает большие сложности [37]. Так как при вытяжке в конической матрице торообразная часть очага деформации составляет обычно малую долю всего очага деформации, то без большой погрешности дополнительное влияние трения, изгиба и спрямления при перемещении элементов по скругленной кромке матрицы можно учесть аналогично тому, как это было сделано при анализе первого перехода вытяжки. Необходимость дополнительного учета сил трения в торообразном участке вызывается тем, что протяженность зоны контакта в нем (в меридиональном направлении) больше, чем протяженность части конической поверхности с тем же изменением радиуса р (от границы торообразного участка с коническим до точки сопряжения торообразного участка с цилиндрической стенкой образующегося стакана). [c.156]

Некоторые авторы объясняют положительный эффект от применения масел с низким индексом вязкости меньшим нагревом трущихся поверхностей и вследствие этого наряду с большей толщиной образующегося масляного слоя также более низким уровнем термических напряжений, накладывающихся на контактные напряжения при прохождении зоны контакта по поверхности трения. Влияние термических напряжений на выкрашивание с этих позиций рассматривается в работах [141, 162]. [c.221]

Опоры на центрах из-за малого диаметра дают незначительное трение, но вследствие того что контакт осуществляется не по поверхности, а по линии, применяются только при небольших нагрузках. Конструктивные формы опор показаны на фиг. 141-29, влияние ошибок— на фиг, 141-30. [c.176]

При трении металлических поверхностей влияние физико-механических свойств контактирующих тел на сопротивление изнашиванию в значительной мере осложнено наличием различных по своим свойствам окисных 11 других пленок, а также проявлением сил адгезии в местах реального контакта. Поэтому всякое загрязнение поверхности или введение смазки при прочих равных условиях трения может существенно изменить темп износа элементов трущейся пары. [c.231]

Следует отметить, что даже при осуществлении одного и того же процесса по практически одинаковой схеме влияние трения Может быть различным. Например, при осадке заготовки в матрице по схеме, показанной на рис. 1.28, с, силы трения Ргр действуют в направлении, противоположном движению материала заготовки относительно поверхности ее контакта с матрицей, что [c.39]

Материал болта. Материал болта оказывает влияние на величину и характер трения по поверхностям контакта и также на изгиб болта. Фрохт и Хилл установили, что коэффициент концентрации уменьшается на 0,30 в результате замены стального болта дуралюминовым при дуралюминовом ушке и отсутствии изгиба болта. [c.231]

Представляет интерес исследование влияния трения на поверхности контакта. Расчеты проводились при h/l = 0,6 2,5, допуская полное прилипание по поверхности контакта. Оказалось,. что для h/l — 2,5 кривая зависимости смещения от narpyaKH [c.156]

Дополнительно отметим, что заклепки начинают работать на срез лишь после того, как преодолены силы трения на поверхности контакта соединяемых элементов.- Эксперименты показывают, что для стальных деталей нри горячей клепке сдвиг возникает лишь после того, как расчетные напряжения среза в заклепках будут выше 50—60 н мм . Практически расчет заклепок ведут при более высоких допускаемых напряжениях на срез и, следовательно, в процессе эксплуатации соединения лишь часть передаваемого усилия воспринимается силами трения, а остальная передается заклепками, в которых возникают напряжения среза. В запас надежности расчета разгружающее влияние сил трения не учитывают, принимая, что усилие полностью передается заклепками. Следует иметь в виду, что в плотных соедипепиях сдвиг соединяемых элементов равносилен нарушению герметичности соединения, а поэтому недопустим, — эти соединения рассчитывают по специальной методике, имея в виду гарантию их герметичности. [c.50]

На контакт слоя с телом 2 несогласованной формы может также оказывать влияние трение. Даже если упругие постоянные одинаковы (т. е. Е — Е2, vi = V2), ограниченность толщнны слоя приводит к относительному тангенциальному смещению по поверхности контакта, сопротивление которому оказывает трение. В большинстве исследований в настоящее время тем не менее предполагается отсутствие трения на поверхности контакта, а также рассматривается контакт при плоской деформации или осесимметричный контакт тел вращения с круговой областью контакта. Рассмотрим сначала случай плоской деформации. [c.159]

Износ элементов машин, взаимодействующих с твердой средой или телом. Целый ряд элементов машин изнашивается при контакте с твердой средой или телом, не являющимся частью машин. В этом случае необходимо оценить износ одной поверхности, учитывая все основные воздействия внешней среды, которые определяют интенсивность этого процесса и распределение износа по поверхности трения. Характерным для этих деталей является, во-первых, формирование внешних воздействий из условий динамики работы данного механизма с учетом обтекания средой поверхностей трения и, во-вторых, влияние, как правило, самого износа на изменение условий контакта. Примерами таких элементов машин могут служить лемех плуга при его взаимодействии с почвой, зубки горнорежущего инструмента врубовых машин и комбайнов, фильеры для пропуска нитей основы текстильных машин, лотки и шнеки для подачи заготовок, грузов или сыпучих смесей, протекторы автомобильных колес и др. Все эти элементы находятся, как правило, в тяжелых условиях работы и во многом определяют надежность всего узла или машины. Для расчета износа [c.318]

Связь прочности и точности центрирования цилиндрических соединений с неровностями поверхности. В гладких цилиндрических упругих сопряжениях с натягом неровности поверхности влияют на прочность соединения деталей, обеспечивающую несущую способность неразъемных и затрудняющую сборку-разборку разъемных сборочных единиц типа вал—втулка. Если в разъемных соединениях получается зазор, то неровности поверхности оказывают влияние на точность центрирования. Влияние неровностей поверхности на прочность соединения двоякое при запрессовывании вала во втулку неровности с малыми шагами частично пластически деформируются и завальцовываются, уменьшая эффективное упругое давление на поверхностях контакта и, следовательно, уменьшая силу трения по сравнению с той, которая была бы при отсутствии неровностей с другой стороны, при упругом оттеснении верхних слоев деталей во время запрес-совывания неровности двух контактирующих поверхностей входят в зацепление друг с другом, увеличивая сопротивление взаимному смещению и, следовательно, увеличивая силу трения, чему способствует еще адгезия. [c.49]

Как мы видели выше (стр. 152—155), возрастание площади фактического контакта может увеличивать силу трения покоя,чем нарушается закон Лмонтона, отрицающий влияние площади контакта на трение. Впрочем, в подобных случаях (например при сдавливании свежеочищеиных свинцовых плоскостей) наблюдаются и более прямые нарушения закона Амонтона, выражающиеся в том, что сила трения перестает меняться проиорционально нагрузке. Обе соприкасающиеся поверхности можно расположить так, чтобы сила тяжести Р действовала параллельно поверхности контакта и, следовательно, нагрузка как бы исчезала (рис. 81). Скольжения при этом не наступает, что указывает на наличие силы трения покоя F, несмотря па отсутствие силы, прижимающей оба тела одно к другому. Более того, мон по повернуть оба тела так, чтобы сила тяжести стремилась оторвать их одно от другого и все же отрыва но происходило. [c.170]

Трение по льду не единственный пример, когда процесс трения вызывает такие изменения поверхности трения, что коэффициент трения падает и скольжение облегчается. Другим аналогичным примером, хотя и иной природы, может служить облегчение трения металлов под влиянием окисления поверхности, усиливающегося в процессе трения. Для некоторых металлов (свинца, меди, молибдена и др.) коэффициент трения окислов значительно ниже, чем самих металлов кроме того, присутствие этих окислов уменьшает молекулярное сцепление или холодное сваривание металлов при их непосредственном контакте. В подобных случаях окисление металлов является фактором, облегчающим скольжение и уменьшающим повреждение поверхности (износ). Подобными явлениями объясняется влияние на трение состава окружающей атмосферы, например присутствие в ней кислорода, паров воды. [c.217]

В первой серии опытов на конец стержня падал груз весом 108 г с высоты 305 мм. Чтобы распределить нагрузку по концу стержня, была предусмотрена тонкая стальная пластинка. Поверхность контакта стальной пластинки с концом стержня была смазана для сведения к минимуму сдерживающего влияния трения. Картины полос для стержня при ударе, приведенные на фиг. 12.1, были сфотографированы камерой Фастакс при скорости съемки 12 500 кадр1сек. Поскольку уретановый каучук, используемый для изготовления образцов, обладает, как это отмечалось в гл. 5, некоторой вязкоупругостью, мон<но было ожидать, что при прохождении вдоль стержня волна напряжений станет ослабевать. Подобное ослабление ясно видно на фиг. 12.2 по уменьшению порядка полос в зависимости от расстояния. На фиг. 12.3 показано, как изменяется форма импульса для пяти характерных моментов времени после удара. При нагрузке падающим грузом можно исследовать только фронт импульса, так как импульс имеет большую протяженность и отражение происходит [c.369]

При упругом ненасыщенном контакте в вычислениях используют сферическую модель шероховатой поверхности, которую считают абсолютно жесткой, а поверхность менее жесткого тела — абсолютно ровной. Предполагается, что в зонах касания деформирование происходит в соответствии с теорией Герца взаимным влиянием отдельных контактирующих зон на процесс деформации пренебрегают в связи с тем, что расстояние между зонами значительно больше их диаметров. Результаты, полученные на основании такой модели, удовлетворительно совпадают с экспериментом. Деформационная составляющая силы трения при упругих деформациях в зонах фактического касания обусловлена гистере-зисными потерями, возникающими при скольжении микронеровностей по поверхности упруго деформируемого тела. [c.192]

В связи с тем что в последующем нас будет интересовать главным образом структура уравнения и влияние на искомую температуру таких параметров, как нагрузки, скорости, коэффициент трения, твердости поверхностей и теплофизические характеристики материалов тел, будем пользоваться средними значениями интенсивности нагрузки на фактическом пятне касания. Так, для фрикционного контакта в случае преобладания пластических деформаций неровностей средний радиус пятна касания (г ф) можно оценить по формуле [8] Гф= (NfP nY /2, где N - нагрузка Рф = сОрР = НВ В - твердость по Бринеллю п - количество пятен, составляющих фактическую площадь касания тел с - коэффициент. Получим уравнения для определения температур при наиболее характерных, малых и больишх скоростях перемещения тепловых источников. Подставляем величину радиуса в формулу, например для определения температурной вспышки при высоких скоростях перемещения тел [c.177]

Возможности проникновения внешней среды в контактные зоны нри резании далеко еще не ясны. Большую роль отводят перепаду давления. При этом учитывают два фактора. Во-первых, дискретный характер контакта нри внешнем трении твердых поликри-сталлических тел, обусловленный микрогеометрией и субмикрогеометрией зоны сопряжения трущихся тел. Микрогеометрия связана с технологией изготовления поверхности и с периодическими торможениями и срывами микрообъемов обрабатывамого металла. Механизм возникновения субмикрогеометрии связан с внутренним строением металла и его несовершенствами. Во-вторых, периодическое возникновение вакуума в замкнутых объемах дискретного контакта трущихся пар. Опыты по внутреннему разрыву металлов показывают, что в полостях разрыва образуется вакуум порядка 10 " Па [24]. Условия образования замкнутых полостей между стружкой и инструментом мало отличаются от условий внутреннего разрыва. Предполагается, что эти полости между собой и средой объединяет сеть пор и капилляров. Рассматривают и другие механизмы проникновения среды, связанные с миграцией по поверхности. В описанных в этой главе опытах по влиянию локально [c.82]

Среди работ А.Ю. Ишлинского важное место занимают публикации, посвя-ш,енные изучению трения и особенностей его проявления при разных видах пере-меш,ения тел. Им построена теория трения качения жесткого катка по упругому и вязкоупругому основанию [1-3], позволившая изучить влияние относительного проскальзывания поверхностей в пределах плош,адки контакта (этот источник диссипации энергии при качении впервые был обнаружен О. Рейнольдсом [4]), и несовершенной упругости реальных материалов (см. [5]) на сопротивление перекатыванию тел. Эти исследования, проведенные на упрош,енных стерженьковых моделях упругого и вязкоупругого материала, позволили, в частности, объяснить немонотонную зависимость силы трения качения от скорости, установить зависимость сопротивления качению от коэффициента трения скольжения взаимодействующих тел, определить все контактные характеристики (распределение нормальных и тангенциальных напряжений, величину относительного проскальзывания, момент трения качения и т. д.). В дальнейшем развитие теории трения качения шло по пути усложнения моделей взаимодействующих тел, одновременного учета нескольких факторов, влияющих на сопротивление перекатыванию. Подробный обзор работ в этом направлении можно найти в монографиях [6-8]. [c.279]

Прирезцовая сторона только что отделившейся стружки сразу же покрывается адсорбционным слоем жидкости с соответствующим образованием разрыхленного слоя . При дальнейшем продвижении по передней поверхности резца стружка будет увлекать жидкость на поверхность контакта, что вызовет уменьшение трения по передней поверхности резца и уменьшит его износ. Однако вследствие больших давлений стружки на резец увлечение жидкости стружкой не может обеспечить на поверхностях контакта жидкостного трения, а потому на уменьшение трения между стружкой и резцом большое влияние оказывает адсорбционный слой из поверхностно активных молекул, прочно связанный с поверхностями резца и стружки таким образом, на поверхности контакта будет не жидкостное, а полусухое (граничное) трение в противоположность сухому трению при работе всухую или с применением неактивной жидкости. [c.87]

Как следует из рассмотренных зависимостей, микрорельеф оказывает существенное влияние на износ поверхностей титана. Очевидно, что изменение площади контакта поверхностей и возникающих удельных давлений по площади контакта в паре трения, а также наличие масляных карманов, которые способствуют удалению частиц износа из зоны непосредственного контакта, и определяют улучшение сопротивления виброобкатанных поверхностей титановых сплавов износу в определенных границах значений характеристик микрорельефа. [c.69]

При отбортовке пуансоном с плоским торцом (рис. 4.7.1) зонг контакта пуансона с заготовкой мала и влияние контактных на пряжений незначительно. При отбортовке пуансоном со. сферической рабочей поверхностью (рис. 4.7.2) поверхность контакта пу ансона с заготовкой оказывается значительно большей чем в пер вом случае. Силы контактного трения, затрудняя тангенциально перемещение элементов заготовки, способствуют выравниваник тангенциальных деформаций и затрудняют их локализацию н< кромке отверстия. По этой причине предельный коэффициент от бортовки сферическим пуансоном несколько меньше, чем при от бортовке пуансоном с плоским торцом. [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...