Инструмент малый

Примечание. Температуру нагрева для инструмента малого сечения (менее 3 мм) понижают на С. а для большого сечения более 25 м.и) повышают иа 10° С. [c.345]

Надежное соединенно для инструмента малой массы. Недостаточная соосность инструмента и концентратора [c.400]

Анодно-механический способ резки металлов имеет много преимуществ перед другими способами, важнейшими из которых являются возможность обработки любых токопроводящих металлических сплавов независимо от их твердости применение инструмента из материалов, имеющих меньшую твердость, чем обрабатываемый материал простота конструкции инструмента малая ширина срезаемого слоя (0,5—1,5 мм). [c.490]

Стойкость штампового инструмента зависит от правильности выбора и качества выполнения термической обработки. Оборудование и режимы термической обработки крупных штампов и сменного штампового инструмента малых и средних размеров различны. [c.656]

Инструмент малого сечения, прокаливающийся насквозь, ввиду образования у него при закалке внутренних напряжений растяжения на поверхности, может получить продольные трещины (см. фиг. 149, а). Склонность его к продольным трещинам при повышении температуры нагрева для закалки увеличивается, поэтому его нельзя перегревать выше 810° С. [c.365]

При строгании применяют поперечно-строгальные, а также одно и двухстоечные продольно-строгальные станки. Строгание на продольно-строгальных станках применяют в серийном производстве и при обработке крупных и тяжелых деталей практически во всех случаях. Объясняется это простотой и дешевизной инструмента и наладки возможностью обрабатывать поверхности сложного профиля простым универсальным инструментом, малой его чувствительностью к литейным порокам, возможностью снимать за один рабочий ход большие припуски до 20 мм и сравнительно высокую точность (рис. 1.79). [c.99]

Поэтому только инструменты малого диаметра могут после закалки в воде прокаливаться насквозь. [c.382]

Ускорительные головки мультипликаторы) предназначены для обработки конструкционных сталей и чугунов нормальной обрабатываемости концевым твердосплавным инструментом малого диаметра (до [c.337]

Описанный выше типичный способ термической обработки приходится видоизменять также в зависимости от формы инструмента. Так, при закалке профильных резцов из быстрорежущей стали, когда оплавление кромок нежелательно, инструмент нагревают только до температуры 1100—1200° С, но при этом отпуск производится при температуре 225— 275° С, не выше, чтобы, уменьшая внутренние напряжения в инструменте, в то же время сохранить его твердость. Вместе с тем необходимо отметить, что температура закалки, обеспечивающая наиболее высокую красностойкость, не совпадает с температурой, способствующей получению максимальной прочности. Последнее особенно важно для мелких инструментов, которые обычно выходят из строя вследствие поломки до наступления нормального износа. Поэтому рекомендуется инструмент малого размера (1—3 мм) закаливать при более низкой температуре (табл. 5). В этом случае с повышением прочности одновременно уменьшается деформация инструментов. [c.30]

При небольшом содержании марганца в чугуне, как это обычно бывает, стойкость инструмента мало изменяется, но она уменьшается при увеличении марганца свыше 1,5%. [c.170]

Как видим, на скорость резания, допускаемую фрезой по стойкости, меньше всего влияет ширина фрезерования В, как это имело место и при точении. Объяснение то же удельная работа резания, приходящаяся на единицу длины режущей кромки, а следовательно, образование и отвод теплоты почти неизменны, а потому и стойкость инструмента мало изменяется. И лишь в условиях затрудненного отвода теплоты и малой жесткости системы степень влияния ширины фрезерования на стойкость фрезы возрастает, особенно заметно для хрупкого инструмента (например, для прорезных и отрезных фрез). [c.340]

Возможность выполнясь сравнительно сложные технологические операции простым инструментом, малые затраты времени на настройку инструмента являются важными преимуществами данного метода. [c.55]

Цилиндрический хвостовик применяется или без всяких других крепежных элементов, или чаще всего в сочетании с ними. В первом случае крепление и передача крутящего момента осуществляются за счет трения между цилиндрическими поверхностями хвостовика и патрона. Из-за недостаточной силы зажима цилиндрический хвостовик применяется только для инструментов малых диаметров, например для сверл диаметром от 2 до 20 мм При повышенных режимах резания, во избежание проворачивания сверла в патроне во время [c.97]

В ТО же время вязкость литого инструмента ниже, чем у кованого, почему из литых сталей не изготовляются инструменты малых сечений и инструменты, работающие в условиях динамических нагрузок (например, строгальные резцы и т. п.). Используются они, в основном, для изготовления инструмента простой формы. [c.76]

При монтаже камер и покрышек запрещается пользоваться острым, забитым и нетабельным инструментом малейшая царапина на камере может стать концентратором напряжений и исходным местом для разрыва. Монтаж пневматиков зимой производится в помещении с температурой воздуха выше нуля, так как замерзшие пневматики теряют эластичность и быстро подвергаются разрушению. При наполнении пневматиков воздухом строго выдерживают давление, указанное в инструкции. Сначала полностью накачивают пневматик, затем стравливают воздух на 20—30%. Когда камера займет свое место в покрышке, добавляют воздух до нормы. [c.161]

Особенно важным является установление правильных режимов резания на станках-автоматах, где потери на холостые ходы сведены к минимуму, а количество инструментов велико. Неправильный выбор режимов резания (завышенные или заниженные) резко снижает производительность станка. При работе на универсальных станках и на тех машинах, где вспомогательное время велико, а количество одновременно работающих инструментов мало, отклонение режимов резания меньше влияет на их производительность, и основным резервом для повышения производительности является, в первую очередь, сокращение времени на вспомогательные холостые ходы, а затем — повышение режимов резания. [c.168]

Состояние центровых отверстий имеет существенное значение для точности изготовляемого инструмента, поэтому после термической обработки их повторно зенкуют твердосплавной зенковкой или шлифуют. Наружные центры применяются при изготовлении инструментов малых диаметров. [c.140]

В последнее время получили также некоторое распространение монолитные конструкции инструментов малых размеров (сверла, червячные фрезы и др.) из пластифицированных твердых сплавов. [c.331]

Твердые сплавы выпускают в виде пластинок, форма и размеры которых определяются по ГОСТ 2209—55. В настоящее время получили применение монолитные твердосплавные инструменты малых габаритов сверла диаметром 0,4—0,6 мм, отрезные и прорезные фрезы, червячные фрезы модулем т=0,05—0,9 мм, монолитные коронки для концевых фрез и др. [c.334]

Для закрепления сверл и других инструментов малого диаметра в шпинделях быстросверлильных устройств и других шпинделях для инструментов применяют промежуточные держатели с цангами (фиг. 206, в) путем сжатия цанги инструмент закрепляется в держателе, как пруток в шпинделе автомата. [c.361]

НИИ, нужно правильно пользоваться инструментом. Малейшая царапина, забоина на инструменте искажает результаты измерений. [c.56]

Причиной непровара является отсутствие достаточно полного контакта соединяемых поверхностей в процессе нагрева и изотермической выдержки, что может быть обусловлено недостаточным сварочным давлением или его колебаниями в процессе изотермической выдержки, неправильным подбором исходных зазоров между рабочими поверхностями нагретых инструментов и поверхностью деталей при использовании термического расширения материала для создания сварочного давления. Причиной непровара могут быть недостаточная температура нагретого инструмента, малая продолжительность изотермической выдержки (большая скорость при непрерывной сварке пленок), а также наличие на поверхности адсорбированных молекул газа, воды, тончайших жировых пленок и прочих включений. [c.80]

На рис. 52 показана зависимость потерь из-за инструмента от числа одновременно сменяемых инструментов для линий с различным количеством инструмента. Кривые построены для следующих типовых условий подготовительно-заключительное время равно времени замены одного инструмента д одг = см = 40 сек), минимальная стойкость составляет = 90 деталей, каждый инструмент с более высоким порядковым номером имеет стойкость на 10 шт. выше, чем предыдущий (а = 10). Если число инструментов в машине невелико (М = 1- -4), то и потери из-за инструмента невелики, поэтому любой вариант системы смены инструмента мало влияет на величину потерь и еще меньше на производительность. В результате в универсальных станках и одношпиндельных автоматах применяют простейшую систему смены [c.141]

Примечания 1. Выдержка при окончательном нагреве определяется нз расчета 15 с/мм сечения. Для инструментов малых размеров продолжительность выдержки не должна быть менее 5 мин. [c.110]

Очистка пневматическим инструментом. Для механической очистки поверхностей от ржавчины и окалины с успехом может применяться и пневматический инструмент. Для снятия окалины с массивных изделий, когда нет опасности деформации поверхности, применяют обычные пневматические зубила и молотки. Работа этими инструментами мало производительна поэтому они находят ограниченные области применения. [c.113]

Если система ЧПУ станка позволяет выполнять тонкую подналадку положения вершины режущего инструмента малыми импульсами (порядка 3—5 мкм), тогда точность предварительной настройки инструмента вне станка может быть не выше 30 мкм. Окончательное положение инструмента в этом случае корректируется посредством системы ЧПУ после изготовления первой детали и ее измерения. [c.351]

Считают, что разбивка отверстий является результатом износа обрабатываемой поверхности отверстия направляющими ленточками инструмента, малая ширина которых и небольшой зазор исключают наличие масляного клина между поверхностями отверстия и ленточек, которые, следовательно, работают в условиях граничного (полусухого) трения. Таким образом металлическая пыль является продуктом износа и не причиной, а следствием разбивки [4]. [c.103]

Подналадка инструмента малыми импульсами (фиг. 103, в) является наиболее совершенной формой, позволяющей изготовлять детали с наименьшими колебаниями размеров. Так, например, при испытании описанного станка удалось получить рассеивание размеров отверстий у партии из 1000 поршней в пределах 7 мк. [c.160]

Определение твердости напильником. Метчики, развертки, концевые фрезы, сверла и другие инструменты малых размеров невозможно испытывать на приборах. В подобных случаях прибегают к определению твердости тарированными напильниками, т. е. такими напильниками, твердость которых точно измерена по об-ра пам твердости. Если, например, напильник, тарированный на твердость снимает металл инструмента, а тарированный на твердость / с = 59 скользит по его поверхности, то проверяемый инструмент будет иметь твердость = 60. [c.202]

Применение универсального инструмента имеет место тогда, когда проверке подлежит сравнительно небольшое число изделий, в связи с чем изготовлять специальный измерительный инструмент экономически нецелесообразно, а также тогда, когда сам по себе процесс проверки достаточно прост и не требует высокой квалификации контролера. Сплошная или весьма частая проверка универсальным инструментом мало производительна в связи с этим для ответственных изделий при массовом производст.ве необходимо применять специальный инструмент, например пробки, скобы, кольца, специальные шаблоны и контрольные приспособления. Однако положительным свойством универсального инструмента является то, что с его помощью можно выявить действительные размеры полученного изделия, в то время как специальный инструмент позволяет сделать только один вывод, а именно находится ли проверяемый размер на изделии в пределах допуска, установленного чертежом, или выходит за его пределы. При отсутствии в чертежах указаний о допусках специальный инструмент выявляет отклонение изделия от номинальных размеров. [c.432]

Надежное соединение для инструмента малой массы. Недостаточная соос-вость ннструмента и концентратора [c.701]

С 1895 г. почти 13 лет работал в Пулковской обсерватории Г. А. Фрейберг-Кондратьев он изготовлял малые универсальные инструменты, переносные вертикальные круги, переносные зепит-телескопы с прямыми и ломаными трубами, зрительные трубы с параллактическими установками, пассажные инструменты, малые теодолиты. В начале XX столетия Фрейберг-Кондратьев изготовил для Пулковской обсерватории большой зенит-телескоп, о котором в 1945 г. в юбилейном сборнике, посвященном 100-летию обсерватории, говорилось, что он оказался первоклассным астрономическим инструментом и до настоящего времени может считаться одним из лучших экземпляров визуальных зенит-телескопов [96]. С переходом Фрейберга-Кондратьева в Морское министерство производство высокоточных астрономических и геодезических приборов в Пулкове прекратилось. [c.400]

Примечания 1. Относительный попрааочный коэффициент по износу для мииералокера-мики ЦМ 332 дан по сравнению с твердым сплавом Т15К6. 2. Твердость Rq указана для термически обработанной стали. Для инструментов малых размеров с целью уменьшения хрупкости термообработка ведется на твердость = 58ч-б0. 3. Пределы прочности лля инструментальных сталей соответствуют термообработанному состоянию. [c.279]

Электроточило типа И-138А предназначено для заточки слесарно-монтаж-иых инструментов малых размеров. [c.220]

Возможности проникновения внешней среды в контактные зоны нри резании далеко еще не ясны. Большую роль отводят перепаду давления. При этом учитывают два фактора. Во-первых, дискретный характер контакта нри внешнем трении твердых поликри-сталлических тел, обусловленный микрогеометрией и субмикрогеометрией зоны сопряжения трущихся тел. Микрогеометрия связана с технологией изготовления поверхности и с периодическими торможениями и срывами микрообъемов обрабатывамого металла. Механизм возникновения субмикрогеометрии связан с внутренним строением металла и его несовершенствами. Во-вторых, периодическое возникновение вакуума в замкнутых объемах дискретного контакта трущихся пар. Опыты по внутреннему разрыву металлов показывают, что в полостях разрыва образуется вакуум порядка 10 " Па [24]. Условия образования замкнутых полостей между стружкой и инструментом мало отличаются от условий внутреннего разрыва. Предполагается, что эти полости между собой и средой объединяет сеть пор и капилляров. Рассматривают и другие механизмы проникновения среды, связанные с миграцией по поверхности. В описанных в этой главе опытах по влиянию локально [c.82]

КОСТЬ И твёрдость, превышающая твёрдость обрабатываемого материала. Изготовленные из стали режущие инструменты после термической обработки должнЕЛ иметь твёрдость в пределах 60—65 Инструменты малых раз- [c.616]

Сталь марки Р18Ф2 обладает большей красностойкостью (до 625—630°) и более высокой режущей способностью по сравнению со сталью Р18. Это дает возможность использовать ее для обработки сталей с пределом прочности до 100 кПсм . Кроме того, она лучше шлифуется и не требует соблюдения температуры закалки в таком узком интервале, как сталь Р9. Недостатком ее является большая карбидная неоднородность, примерно на один балл выше в прутках крупного сечения по сравнению со сталью Р18. Поэтому сталь марки Р18Ф2 целесообразно применять для инструментов малых сечений. [c.39]

По способу крепления на станке режущие инструменты делятся на инструменты, имеющие специальную зажимную часть, и насадные. Зачастую зажимная часть выполняется в виде цилиндрического или конического хвостовика. Она может иметь также форму призмы. Номером инструментов с Призматической зажимнсш частью могут служить обычные резцы, резцы фасонные призматические и другие. Цилиндрический хвостовик имеют сверла, метчики, зенкеры, развертки, фрезы. Особенно распространены цилиндрические хвостовики у инструментов малого размера. При проектировании инструментов диаметры цилиндрических хвостовиков следует выбирать (по ОСТ НКМ 4044) из следующего ряда 2 (2,5) 3 (3,5) 4 (4,5) 5 (5,5) 6 (6,5) 7 (7,5) 8 (8,5) 9 (9,5) 10 (11) 12 (13) 14 (15) 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 45 50 55 60 65 70 мм. [c.26]

Инструментальные стали поставляются в отожженном состоянии горячекатаные, кованые и холоднотянутые в форме круглых или квадратных прутков или штанг, а также в виде полос. Диаметр прутков (или сторона квадрата) колеблется от 6 до 180 мм, а длина — от 2,5 до 0,75 м. Размеры поперечного сечения полосовой горячекатаной и кованой стали колеблются от 3 X 20 до 75 X 250 мм, а длина от 0,6 до 2,8 м. Для изготовления инструментов малого диаметра применяют холоднотянутую сталь. Эта сталь может поставляться шлифованной (серебрянка) без обезуглероженного слоя. Глубина обезуглерожен-ного слоя горячекатаной и кованой быстрорежущей стали диаметром от 5 до 100 мм колеблется от 0,4 до 1,3 мм на сторону. На режущие свойства инструмента бoльшqe влияние оказывает карбидная неоднородность, т. е. неравномерное распределение карбидов по сечению. Карбидная неоднородность устраняется путем пластической деформации. Чем меньше степень пластической деформации, тем больше карбидная неоднородность. Поэтому у прутков диаметром менее 20—25 мм из-за многократной прокатки их до данного размера карбидная неоднородность наблюдается редко. Прутки этого диаметра можно непосредственно разрезать на заготовки инструмента. Инструменты из быстрорежущей стали диаметром более 50 мм следует изготовлять из поковок. Для заготовок диаметром менее 60—70 мм применяется однократная осадка I и вытяжка. Для заготовок диаметром более 60—70 мм применяется двукратная обработка, т. е. дважды повторяется процесс осадки и вытяжки. Инструменты диаметром более 100—110 мм следует изготовлять сборными. [c.189]

Изменения размеров при закалке сравнительно невелики и в некоторых случаях с ними можно не считаться. Но если необходимг большая точность размеров (например, в резьбовом инструменте), малейшие изменения размеров могут привести к забракованию изделий. В таких случаях приходится принимать специальные меры для предотвращения недопустимого изменения размеров. [c.176]

Регулируемые резьбовые кольца, а также длинный мерительный инструмент малого сечения иногда изготовляют из стали 38ХМЮА с последующим азотированием. [c.317]

С решением этой задачи тесно связано решение др/гой, тоже важной задачи нахождение способа териализации системы координат непосредственно на режущих кромках инструмента. Материализация координатной плоскости на фрезе вертикальнофрезерного станка 6А12П при помощи диска не позволила установить наблюдение за всеми составляющими звеньями размерной цепи системы СПИД. Ряд звеньев, таких, как размеры зубьев и корпуса фрезы, остались не охваченными системой измерения, вследствие чего возникающие на них в процессе обработки детали отклонения остаются не скомпенсированными САУ и переносятся на обрабатываемую деталь. О задаче, касающейся материализации координатных плоскостей непосредственно на режущих кромках или даже вершинах режущего инструмента, мало сказать, что это сложная задача. Сейчас даже трудно представить подступы к ее решению. Однако те новые возможности повышения сразу трех показателей точности обрабатываемых деталей, которые открывает автоматическое управление непосредственно размером самого замыкающего звена размерной цепи системы СПИД, [c.657]

Рассмотренные особенности резания титановых сплавов в 2—3 раза снижают площадь контакта стружки с передней поверхностью инструмента по сравнению с обработкой конструкционных сталей. -Малая площадь контакта стружки, сочетаясь с высокой прочностью титановых сплавов, приводит к большим нормальным контактным нагрузкам и повышенному износу режущего инструмента. Малая теплопроводность обусловливает высокие температуры в зоне резания, что приводит к схва-1ыванию и образован ю задиров на обработанной поверхности. [c.36]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...