Несущая способность при нагружении давлением

НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ ПРИ НАГРУЖЕНИИ ДАВЛЕНИЕМ [c.480]

Не всегда вычисленные выше изгибные напряжения следует рассматривать как расчетные. Дело в том, что эти напряжения носят явно выраженный местный характер. Между тем известно, что для пластичных материалов резкие перенапряжения в узкой области при статическом нагружении не сказываются существенным образом на несущей способности системы. Так, в рассмотренной цилиндрической трубе в зоне сопряжения с фланцем при увеличении давления произошло бы местное пластическое обмятие материала, а несущая способность трубы не пострадала бы. Вместе с тем местные напряжения имеют существенное значение для хрупких материалов, а также в случае изменяющихся во времени нагрузок. Этот вопрос специально будет рассмотрен в гл. 12. [c.432]

Боропластик, использованный для изготовления обшивок, имел перекрестную структуру армирования типа 0/ 45/90°, число слоев изменялось от 30 до 116. В каждом обшивочном листе содержалось не менее двух слоев с ориентацией 90° с тем, чтобы противостоять давлению топлива, исключить потерю устойчивости при сжатии и обеспечить малую ползучесть при нагружении при температуре 176° С. Выполняемые внахлестку ступенчатые соединения на внутренних концах проектировались так, чтобы нагрузка воспринималась осью вращения. Это предпринималось с целью смещения разрушения в испытуемую секцию и, следовательно, создания дополнительного запаса безопасности при проведении испытаний. Каждый внутренний облицовочный лист внутренней нервюры был усилен дополнительными слоями для повышения несущей способности. Зоны усиления технологических отверстий в титановых элементах конструкции также крепились к обшивочным листам с помощью ступенчатых соединений. Для того чтобы обеспечить высокое качество изготовления обшивочных листов, каждый слой препрега сначала выкладывался и раскраивался на шаблоне из пленки Майлар, затем в должной последовательности производилась сборка пакета препрегов и титановых прокладок в местах соединений, после чего производилось отверждение полученной заготовки. [c.148]

Рассмотренный расчет на прочность по методу предельного состояния [88, 89] не учитывает возможной неравномерности в распределении напряжений и концентрации напряжений в сварной трубе вследствие отклонения сечения от правильной геометрической формы [60] из-за наличия усиления сварного шва, смещения кромок в нем, овальности и т. п. Предполагается, что если указанные зоны концентрации напряжений возникают в стенках трубы, то они сглаживаются за счет местной пластической деформации, и это не отражается на общей несущей способности трубы, которая определяется ее прочностью на разрыв от воздействия внутреннего статического давления. Указанное положение об отсутствии влияния концентрации напряжений на несущую способность труб при статическом нагружении было проверено рядо.м экспериментальных исследований. [c.140]

Характерным является отсутствие влияния местной неоднородности напряженного состояния на несущую способность труб при однократном нагружении внутренним давлением. Так, в результате развития пластических деформаций при статическом разрушении устраняется овализация сечения, сглаживается концентрация и изгибные эффекты в зоне сварного шва из-за наличия усиления, смещения кромок и угловатости. [c.160]

Такой величиной является — величина допустимого среднего удельного давления для втулки при заданном зазоре, толщине, диаметре при статическом нагружении (несущая способность втулок). [c.125]

Если программа нагружения предусматривает теплосмены при постоянном давлении, линия, определяющая условие знакопеременного течения, пройдет через указанную точку параллельно оси абсцисс. В этом случае максимальное снижение несущей способности в результате теплосмен при превышает бО%- [c.185]

Несмотря на это, более низкие прочностные свойства швов и наличие в них после сварки высоких остаточных напряжений, часто достигающих значений предела текучести [1], приводят к тому, что в кольцевых швах при нагружении сосуда внутренним давлением возникают напряжения, суш ественно отличаюш иеся от напряжений в основном металле, что может сказаться в определенных условиях на обш ей несущей способности сосуда. [c.354]

В современных конструкциях сосудов высокого давления, энергетических установках, летательных аппаратах, судовых исполнительных механизмах, строительных конструкциях широко применяются резьбовые соединения, работающие в условиях переменного механического и теплового воздействия. Из-за ограничений по компоновке, габаритам и весу конструкций дополнительное увеличение размеров этих соединений во многих случаях не представляется возможным. Такие конструктивные ограничения, а также условия внешнего нагружения могут в определенных случаях приводить к упругопластическому циклическому деформированию резьбовых соединений с последующим их выходом из строя при малом числе циклов нагружения. От несущей способности таких соединений зависит надежность не только узла, но и установки в целом. В связи с ростом рабочих параметров конструкций увеличились и размеры применяемых в них резьбовых соединений, диаметры которых зачастую теперь достигают значений 150—200 мм. Разъемные резьбовые соединения (рис. 10.1) можно условно разделить на две группы крепежные соединения (шпилечные, болтовые — рис. 10.1, я, 6) и резьбовые соединительные элементы (соединения тяг, штоков и труб — рис. 10.1, в). [c.191]

При определении несущей способности по критериям сопротивления циклическому нагружению учитываются силовые и температурные нагрузки внутреннее и наружное давление, собственный вес изделия и его содержимого, вес других присоединенных элементов, реакции опор и трубопроводов, температурные воздействия, вибрации, сейсмические нагрузки. В расчете учитываются остаточные напряжения от сварки однородных и неоднородных материалов, остаточные напряжения от сварки суммируются с напряжениями от указанных выше нагрузок. [c.220]

Теория предельной несущей способности была изложена для задач о плоской деформации, причем детальные исследования касались разрывных полей скоростей и напряжений [2]. Прекрасный пример задачи о плоской деформации дан в [11 ] призматический цилиндр квадратного сечения с круглым отверстием в центре нагружен постоянным внутренним давлением принимая разрывные поля напряжений и скоростей, можно получить верхнюю и нижнюю границы для запаса прочности. Теория предельной несущей способности также чрезвычайно плодотворна при анализе пластин, оболочек и многокомпонентных конструкций [12—16]. [c.338]

В широком диапазоне давлений р > (0...1.1) Рт несущая способность вафельной оболочки при нагружении осевой силой Т определяется значением Т/Ткр = 1 (см. рис. 50), т. е. в расчетах можно принимать Т — Ткр. Здесь рт — давление, при котором напряжения в оболочке равны о, = о, Тир — критическая осевая сила вафельной оболочки при р = 0. Отмечены также отдельные случаи, когда Г/Ткр < 1. [c.112]

Экспериментальные исследования несущей способности цилиндрической оболочки при нагружении равномерным внешним давлением на некотором участке ее длины проводились на специальной установке, состоящей из набора цилиндрических кожухов, комбинации которых позволяли проводить нагружение оболочки внешним давлением в виде пояса различной ширины и на любом участке ее длины. Испытания проводились на оболочках длиной L=320 мм и диаметром 2г=148 мм, изготовленных из листовой стали толщиной /г=0,4 мм. Всего было изготовлено и испытано 120 оболочек двух типов 42 оболочки с двумя торцевыми шпангоутами и 78 консольных оболочек (с одним торцевым шпангоутом). Нагружение осуществлялось сжатым воздухом от сети высокого давления. Результаты испытаний для различных схем нагружения представлены на рис. 5.5—5.10. [c.192]

В заключение этого раздела рассмотрим случай совместного действия крутящего момента и внутреннего давления. Найдем рациональную схему расположения стеклонитей при этом несущей способностью связующего будем пренебрегать. Наиболее рациональной для такого вида нагружения оказывается оболочка, намотанная по спирали и усиленная кольцевыми нитями. Структура материала при действии внутреннего давления определяется равенством (1.42), в котором можно произвольно выбрать один из параметров ф1 или пг/пь Принимая ф1=45°, что соответствует рациональной структуре материала при кручении, из равенств (1. 19), (1.20) и (1.45), (1.46) запишем следующие выражения для напряжений в спиральных и кольцевых нитях [c.38]

Как уже отмечалось ранее (гл. 1 и 2), ряд ответственных элементов конструкций энергетических (в частности, атомных) установок, работающих в условиях нестационарного термосилового нагружения — сосуды давления, трубопроводы и др., могут приобретать в процессе нагружения дополнительные повреждения, инициирующие процессы образования и роста трещин. Решение задачи построения адекватных математических моделей этих процессов с разработкой пакетов прикладных программ позволяет (как и при решении других задач механики) теоретически определять несущую способность упомянутых изделий, что удешевляет проектирование и повышает их безопасность, и этой проблеме посвящено много работ [91, 98, 153, 156, 160. [c.253]

В соответствии с моделью вязкого разрушения предполагается, что под действием постоянных нагрузок в результате ползучести материала конструкции изменяется ее геометрия. При этом сокращаются размеры, определяющие несущую способность конструкции. Так, например,, в растянутом стержне сокращается площадь его поперечного сечения в тонкостенной оболочке, нагруженной внутренним давлением, уменьшается толщина стенки и т. д. Вследствие этого напряжения и скорость деформаций ползучести растут, и в какой-то момент времени (когда напряжения достигают некоторых критических значений или когда скорость деформаций ползучести обращается в бесконечность) наступает разрушение. Рассмотрим несколько примеров вязкого разрушения, [c.179]

Значительный практический интерес представляет применение теории приспособляемости к анализу несущей способности конструкций типа пластинок и оболочек. Здесь можно выделить прежде всего обширный цикл работ (преимущественно зарубежных), посвященных расчетному [105, 118, 125, 157-— 160, 176, 177, 189, 206, 207, 220 и экспериментальному [124, 190] исследованиям приспособляемости сосудов давления. Как уже отмечалось выше, в условиях однопараметрического нагружения прогрессирующее разрушение является не характерным видом разрушения как правило, в предельном состоянии реализуется знакопеременное пластическое течение (в особенности при наличии концентрации напряжений) либо мгновенное пластическое разрушение (предельное равновесие). [c.42]

Известны случаи термического выпучивания, сопровождающегося разрушением тонкостенных цилиндрических оболочек, усиленных в окружном направлении кольцами, жесткими на изгиб в своей плоскости. Если при нагружении внешним давлением оболочка работает в неравномерном тепловом поле с перепадом температур в радиальном направлении, то сжимающие напряжения в отдельных участках колец от действия избыточного давления и неравномерного нагрева могут складываться, и при недостаточно высоких местных критических напряжениях может произойти выпучивание, сопровождающееся значительной потерей несущей способности конструкции. Величина разрушающего давления в этом случае будет значительно меньше, чем при отсутствии температурного поля [13]. [c.214]

Таким образом, в данном параграфе рассмотрены задачи о локальном нагружении пологих оболочек вращения. Расчет крутых оболочек на местную нагрузку часто сводится к расчету пологих оболочек, причем случаи полного нагружения по их поверхности являются частным случаем местного нагружения. Кроме того, здесь приведено точное решение задачи о несущей способности оболочки при действии па нее сосредоточенной нагрузки. Если не считать решения задачи о воздействии на цилиндрическую оболочку кольцевого сосредоточенного давления, а также решения задачи о воздействии сосредоточенной нагрузки на площадку в вершине конической оболочки, задачи о воздействии локальных нагрузок иа пластические оболочки в литературе не освещены. [c.224]

При различных схемах нагружения по-разному сказывается влияние системы начальных напряжений и обусловленных ею дефектов на эксплуатационные характеристики изделий. Так, например, кольцевые трещины от начальных напряжений недопустимы при действии центробежных сил, тепловых нагрузок, ионизирующего излучения трещины резко (на несколько десятков процентов) снижают сопротивление действию сосредоточенных сил и наружного давления, незначительно влияют на сопротивление внутреннему давлению. Управляя эпюрами начальных напряжений, можно в ряде случаев существенно влиять на несущую способность. Например, создавая сочетанием послойного отверждения с программированной намоткой сжимающую эпюру радиальных напряжений, можно существенно повысить энергоемкость вращающихся дисков. [c.484]

Применение смазочных канавок, расположенных в нагруженной зоне масляного слоя подшипника требует подвода масла под давлением, превосходящим гидродинамическое давление в масляном клине на величину, которая необходима для возрастания несущей способности масляного слоя. Подвод масла в нагруженную зону осуществляется при необходимости увеличения несущей способности подшипника (опоры шпинделей, блоки автоматов, телескопы и т. п.) для образования предварительного масляного слоя под давлением в период пуска машины с целью устранения контакта металлов и сухого трения между сопряженными трущимися деталями. [c.235]

Внутри подшипника смазка распределяется при помощи продольных и кольцевых канавок. Для лучшего удержания масла от утечки продольные канавки делаются закрытыми, т. е. не доходящими до торцов вкладышей и втулок. Края смазочных канавок, выходящие на поверхность вкладыша, необходимо сглаживать и округлять, иначе кромки при вращении цапфы будут действовать как скребки, очищающие прилипший к ней слой смазки. На нагруженном участке вкладыша располагать канавки не рекомендуется, так как они снижают несущую способность смазочного слоя. Более резкое влияние на упомянутое снижение оказывают расположенные в этой зоне отверстия для подвода смазки кроме того, они изменяют характер распределения давления внутри слоя (фиг. 69, а и б). Для определения правильного расположения канавки и отверстия необходимо установить направление вращения вала и направление действия нагрузки на цапфу, а следовательно, и положение ее во вкладыше или втулке. В табл. 15 приведены наиболее распространенные формы и взаимное расположение смазочных канавок, а также охарактеризована область их применения. [c.150]

Кроме испытания колец, сегментов и трубчатых образцов для изучения свойств намоточных материалов, механики намотки и оптимизации технологии широко распространены испытания натурных изделий — труб, сосудов высокого давления — и вырезаемых из их технологического припуска образцов-свидетелей. При этом намоточные изделия, работающие при наружном или внутреннем давлении, испытываются главным образом для оценки несущей способности проверяется работоспособность оболочки при заданной нагрузке. Если конструкция доводится до разрушения, то замеряется только разрушающее усилие и оценивается с той или иной точностью прочность материала. Получаемую информацию можно расширить. Так, испытания труб и сосудов под давлением при применении самых простых методов легко могут дать дополнительные сведения об упругих свойствах намоточных материалов. Рассмотрение методов статических испытаний намоточных конструкций выходит за рамки книги. В данной главе рассматривается техника и методика обработки результатов испытаний кольцевых образцов, являющихся основными нри изучении намоточных армированных пластиков. Естественно начать рассмотрение этого вопроса с изучения схем нагружения. [c.208]

При проектировании радиальных цилиндрических подшипников скольжения важно обеспечить правильный подвод и распределение смазочного материала к узлу трения. Обычно это делается путем применения смазочных канавок различных конфигураций и профиля, фасок и карманов. Смазочные отверстия, канавки и карманы располагают в ненагруженной зоне и обеспечивают распределение масла по длине подшипника. По глубине канавки и карманы должны в 50 и более раз превышать толщину смазочного слоя. Если смазочную канавку проделать в нагруженной области, то в этом месте происходит перерыв в дальнейшем повышении давления в смазочном слое и несущая способность слоя снижается на [c.505]

Интеграл в квадратной скобке, умноженный на 3, называют коэффициентом нагруженности (коэффициентом несущей способности подшипника при жидкостном трении), обозначим его известно его значение и для переменного давления по длине подшипника. Существуют графики > = У( Г). (рис. 10.8). [c.340]

Таким образом, при повторном нагружении пластические деформации не возникнут, если давление будет меньше 2pj. Для того чтобы несущая способность трубы не была исчерпана, давление должно быть меньше предельного. [c.238]

В заключение хотелось бы остановиться на след тощих моментах. В зависимости от условий нагружения, связанных с произвольным сочетанием приложенных внешних воздействий (давление, осевые силы и т.п.) или геометрической формы оболочковых конструкций, а также расположения сварных стыковых швов в оболочковых конструкциях, решаемую задачу по оценке несущей способности оболочек, ослабленных мягкими прослойками, можно свести к двум основным расчетным схемам (рис. 3.4,л). Вторая схема отвечасг ситуации, при которой мягкая прослойка расположена параллельно вектору главного напряжения 0 (рис. 3 4.6) [c.102]

В качестве примера рассмотри.м цилиндрическую тонкостенную оболочку, ослабленную продольными и кольцевыми мягкими швами (рис 3.57), Нагруженность оболочки и варьируется действием внутреннего давления р и осевой силы F. При этом необходимо иметь в виду. что при О < и = 0 / а, < 1 несущая способность цилиндрической оболочки лимитиру ется мягким швом, расположенным вдоль образутощей оболочки (кольцевая прослойка при этом разгру жена), а при < п < х — поперечным кольцевым швом. [c.190]

Выбор области контактных давлений, охватывающей интервал Os < (/max НВ, обусловлен нреждв всего ее практической неизученностью. В настоящее время точное определение деформаций и напряжений в реальных условиях трения не представляется возможным как вследствие локальности процесса, так и из-за значительного их градиента по глубине. Аналитическое решение этой задачи, основанное на достижениях теории упругости и теории пластичности, получено соответственно только для областей упругого и пластического контактов [20, 22]. Область упругопластических деформаций пока не поддается аналитической оценке. Предложенные в Гб] критерии перехода от упругого контакта к пластическому через глубину относительного внедрения являются в достаточной степени условными, так как не учитывают сил трения. При трении, как и при статическом вдавливании индентора, до сих пор нет однозначного критерия пластичности, который указывал бы на условия наступления пластической деформации [96]. Если при одноосном нагружении пластическая деформация металла начинается при напряжениях, равных пределу текучести, то при трении вследствие сложного напряженного состояния несущая способность контакта повышается и пластическая деформация начинается при значениях q = ds, где Ts — предел текучести с — коэффициент, который в зависимости от формы индентора, упрочнения и т. д. может меняться в значительных пределах (от 1 до 10) [6, 97]. В связи с тем что структурные изменения являются комплексной характеристикой состояния поверхностного слоя, представляется целесообразным их исследование именно в унругопластической области, где они могут служить критерием степени развития пластической деформации, критерием перехода от упругого контакта к пластическому. [c.42]

Вследствие того что пластмассы имеют относительно низкую механическую прочность, необходимо ввести поправочный коэффициент, который позволит оценить способность втулки воспринимать нагрузки в статическом положении. Расчет такого параметра производится с учетом ползучести и снижения механических свойств в различных температурных условиях. Таким параметром является несущая способность втулок под которой понимается величина допустимого среднего удельного давления для втулки при данном зазоре, толщине, диаметре при статическом нагружении. Учитывая, что расчетная схема втулки гидроупора аналогична при статическом нагружении расчетной схемы втулки подшипника скольжения, воспользуемая методикой расчета допустимого среднего удельного давления для втулки подшипника скольжения [49]. На рис. 56, в изображена эпюра распределения напряжений во втулке штока. При расчете величины допустимого среднего удельного давления необходимо это учесть. [c.121]

Несимметричное давление. Исследованиями на гладких оболочках установлено, что при плавно изменяющемся в окружном направлении давлении (рис. 43, а) максимальное давление потери устойчивости равнялось рпмх = ро-. При равномерном давлении экспериментальными исследованиями [8] установлено, что при достаточно большом угле участка нагружения 2а потеря устойчивости происходит при нагрузке, равной критическому осесимметричному давлению р . Толщины оболочки и несовершенства формы вдали от нагруженной зоны не оказывают влияния на несущую способность. [c.102]

Оболочки, подкрепленные кольцевыми ребрами. При комбинированном нагружении таких конструкций необходимо иметь в виду, что только при раздельном действии силовых факторов возможно несколько форм разрушения, каждая из которых приводит к потере несущей способности всего отсека. К числу этих форм относятся для внешнего давления — общая потеря устойчивости, местное разрушение стенки для осевого сжатия — общая потеря устойчивости по несимметричной (нежесткие ребра) или осесимметричной (жесткие ребра) форме, местная потеря устойчивости. [c.113]

Пример задачи оптимизации. Рассмотрим задачу оптимального проектирования элемента корпуса несущей конструкции, представляющего собой многослойную биспирально армированную цилиндрическую ( = 25 см, = 30 см) оболочку из стеклопластика, нагруженную гидростатическим внешним давлением дэ-Оболочка в процессе эксплуатации не должна терять устойчивости и выдерживать в течение конечного промежутка времени действующее давление. Таким образом, несущая способность оболочки определяется реализацией в к01Нструкции при заданных условиях докритического напряженно-дефор.мированного состояния. Критерий эффективности проекта — минимум массы оболочки. [c.259]

Диффузионные процессы в микрообъемах металла, примыкающих непосредственно к поверхности трения или к пленкам вторичных структур, могут приводить к значительным структурным изменениям в этих микрообъемах. Фрикционный нагрев способствует протеканию в поверхностном слое процессов отпуска, возврата и рекристаллизации, что приводит к разупрочнению поверхности, снижению ее несущей способности, усилению схватывания. В тяжелых условиях трения (высокие скорости и давления, отсутствие смазки), когда имеет место интенсивный фрикционный нагрев, в поверхностном слое стали может происходить а -> Y превращение. Возникает так называемый аустенит трения. И. М. Любарский с сотр. обнаружил на поверхности трения стали 20Х2Н4А аустенитный слой толщиной в несколько микрометров. После прекращения трения в процессе охлаждения этот аустенит полностью или частично распадался [20.40]. Аустенит трения в ряде случаев обладает повышенной устойчивостью и может сохраняться в структуре после охлаждения до комнатной и более низких температур. Это объясняется высоким уровнем его легированности, а также стабилизирующим влиянием деформационного и фазового наклепа. Поверхностный слой обогащается легирующими элементами в результате их диффузии из глубинных слоев металла (термодиффузия, восходящая диффузия), а также из окружающей среды. Так, при термическом разложении смазки в зоне контакта поверхность металла может насыщаться углеродом и другими элементами, содержащимися в смазке. Аустенит трения, обладая повышенной прочностью, теплостойкостью, может, увеличивать сопротивление стали изнашиванию. Образование аустенита при трении и его ускоренное охлаждение (вторичная закалка) приводят к формированию нетравящихся ( белых ) слоев на поверхности стальных деталей. Белые слои обладают высокой микротвердостью Я = 9 — 15 ГПа и значительной хрупкостью. Структура белых слоев и условия их возникновения при трении были рассмотрены в работах Б. Д. Грозина, К- В. Савицкого, И. М. Любарского и др. Установлено, что белые слои характеризуются высокой дисперсностью структуры, химической неоднородностью и сложным фазовым составом. В них присутствуют аустенит (20—80%), так называемый скрытноигольчатый (или мелкокристаллический) мартенсит и карбиды. В условиях динамического нагружения белые слои из-за высокой хрупкости интенсивно выкрашиваются, что и ведет к ускоренному повреждению поверхности. [c.396]

Несущую способность элементов конструкций (корпусов энергетических и химических аппаратов, трубопроводов, разъемных соединений, сосудов давления, насосов и т. д.) при циклическом нагружении определяют либо по предельным, соответствующим образованию трещин, местным дефорлмациям (напряжениям) для чисел циклов, равных эксплуатационным, либо ио предельным, также соответствующим образованию трещин, числам циклов для деформаций (напряжений) от эксплуатационных нагрузок. Предельные состояния по образованию трещин при циклическом нагружении могут создаваться в зонах концентрации напряжений — от силовых и температурных нагр,узок, вне зон концентрации — от действия местных температурных напряжений и напряжений компенсации в компенсирующих устройствах. [c.121]

Понижение несущей способности деталей, набл1йдаемое для деталей из сталей при телшературах выше 300—400° С, а для деталей из легких сплавов и пластмасс — выше 100—150° С. Это связано с понижением основных механических характеристик материалов, в частности предела прочности и предела выносливости, с охрупчиванием — потерей пластичности во времени и, наконец, с явлением ползучести. Ползучесть, т. е. процесс малой непрерывной пластической деформации при длительном нагружении, становится основным критерием работоспособности для отдельных деталей машин лопаток и дисков турбин, элементов паровых котлов высокого давления и др. Ползучесть очень опасна в связи с возможностью выборки зазоров у вращающихся или поступа-тельно-перемещающихся деталей. Расчеты па ползучесть основываются па задании допустимых пластических перемещений за определенный срок службы. [c.20]

Как показали исследования, основное количество масла, подводимого к подшипнику, вытекает через зазоры в неиагрун еиной области, поэтому подшипник охлаждается неравномерно. Нагруженная область охлаждается меиее интенсивно вследствие большего выделения теплоты в этой зоне и меньшего расхода масла через нее. С повышением температуры вязкость масла падает и расход масла через подшипник соответственно увеличивается. Несущая способность слоя при этом снижается. С увеличением частоты вращения температура масла, вытекающего пз подшипника, возрастает. При повышении среднего эффективного давления температура масла растет незначительно в соответствии с относительно малым возрастанием в подшипниках потерь на трение. [c.518]

В практике производства толстостенных труб иногда повышают их несущую способность в пределах упругости путем нагружения труб внутренним давлением, при котором в трубе возникают пластические деформации (автоскрепление или автофретирование) [26], 112]. Автоскрепление производится либо в упруго-пластической стадии нагружения, когда в трубе существуют упругая и пластическая области, либо в пластической стадии, когда упругая область исчезает и интенсивность напряжений (т,- во всех точках трубы выше предела текучести (т . [c.115]

Двухосный изгиб характерен для стенок оболочек с элементами жестеости при нагружении их наружньш или внутренним давлением. Несущая способность и долговечность таких конструкций в значительной степени определяется технологией вьшолнения сварных соединений и состоянием поверхности листовых элементов. Имитация условий, близких к работе реальной конструкции, наиболее просто и полно достигается при испьгганиях плоских круглых дисков натурной толщины, шарнирно опираемых по круговому контуру матрицы. [c.154]

Максимально возможную несущую способность определим для таких элементов конструкций, как стержень круглого сечения, нагруженный растягивающим усилием X и тонкая стенка цилиндрического сосуда, нахруженная внутренним давлением Р. При этом будем считать, что эти элементы имеют идеальные геометрические формы, а их сварные стыковые соединения однородны по свойствам с основным металлом, не имеют дефектов и в процессе нагружения локализации деформаций не вызывают. [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...