Общая потеря устойчивости

Потеря устойчивости стержнем на длине или ,/2 равносильна его общей потере устойчивости. Значит, для любого стержня Ру можно найти, подставив в (XII. 17) вместо I длину полуволны Ь1, выраженную по (ХП.21) через I, или [c.362]

На рис. 16 показаны четыре формы потери устойчивости, возможные в трехслойных конструкциях. Общая форма потери устойчивости соответствует Эйлеровой форме потери устойчивости стержня сдвиговая форма является разновидностью общей потери устойчивости, которая происходит за счет сдвига заполнителя. Сморщивание несущих слоев представляет собой местную или коротковолновую форму потери устойчивости. И наконец, явление, сопровождающееся появлением ряби на несущих слоях, связано с общей потерей устойчивости слоя в пределах ячейки сотового заполнителя. [c.199]

В Другом случае возможны две качественно различные формы потери устойчивости тонкостенного стержня местная потеря устойчивости тонкой стенки (рис. 3.24, в) и общая потеря устойчивости, связанная с искривлением оси стержня. [c.116]

Критическая сила, соответствующая общей потере устойчивости, очевидно, определяется по формуле [c.116]

Второе из этих уравнений соответствует так называемой общей потере устойчивости подкрепленной оболочки, когда обшивка [c.288]

Общий вид деформации контура под нагрузками представлен на рис. 2. При достаточно большой жесткости концевых мембран-коробок моста можно полагать, что при общей потере устойчивости система будет испытывать стесненное изгиб-ное кручение. [c.8]

Тонкостенные оболочечные конструкции широко используются в различных отраслях техники в качестве сосудов давления, уплотнительных и компенсирующих устройств, планеров самолетов и элементов авиационных двигателей, корпусов судов и других транспортных средств. В процессе эксплуатации многие из них часто подвержены интенсивным силовым и температурным воздействиям. Длительное статическое и циклическое деформирование конструкций в этих условиях ведет к прогрессирующему формоизменению, местной или общей потере устойчивости, накоплению повреждений и разрушению их наиболее нагруженных элементов. [c.151]

При решении задачи на модели с сетками различной степени подробности (рис. 1.7 и 1.8) получены величины критической нагрузки = 39000 Н и = 19000 Н соответственно. Большая разница в критических нагрузках объясняется различием форм потери устойчивости, соответствующих этим нагрузкам. Форма потери устойчивости для подробной модели показывает местное смятие трубы в сжатой зоне около жесткого кольца. Для грубой модели получилась неожиданная форма общей потери устойчивости. При исследованиях потери устойчивости на сетках различной подробности изменение формы потери устойчивости при переходе на более мелкую сетку, как правило, сопровождается значительным [c.30]

Наконец, следует отметить, что все предыдущие рассуждения относились к общей потере устойчивости стержня как целого, когда форма сечения меняется незначительно. В некоторых случаях (обычно у тонкостенных стержней, таких, как трубы и катаные профили) может происходить местная потеря устойчивости, при которой происходят значительные локальные изменения поперечного сечения. Возможность локального выпучивания должна исследоваться отдельно, и конструкция стержня должна выбираться такой, чтобы под действием нагрузок не происходило ни общей, ни локальной потери устойчивости. [c.559]

Обнаружение трещин 286, 295, 298, 299 Общая потеря устойчивости 559, 568 [c.617]

Критическое давление общей потери устойчивости для обоих вариантов находим по формуле (12,45) при а — [c.339]

Итак, для первого варианта опасной является общая потеря устойчивости и окончательное значение критического давления [c.340]

Общая потеря устойчивости [c.62]

Существование аффинного механического подобия при общей потере устойчивости стержней и панелей может быть установлено [c.156]

Прежде всего задача оптимизации должна решаться в общей постановке теоретическое исследование возможностей рассма три-ваемой конструкции — установление оптимальных параметров. Исследование не должно быть ограничено какими-либо условиями, не существенными для установления оптимальной конструкции. Например, масса вафельной или трехслойной оболочки определяется только из условия обеспечения общей потери устойчивости, местная же устойчивость стенки обеспечивается соответствующим конструированием без дополнительных затрат массы. Аналогично масса трехслойной оболочки зависит в основном от разноса несущих слоев, модуля упругости заполнителя на сдвиг и его плотности. Практические же условия реализации конструкций обычно накладывают ряд таких ограничений, как прочность материала, прочность соединения слоев, технологические и конструктивные [c.24]

Qhp — критическая поперечная сила общей потери устойчивости [c.41]

Ркр — критическое нормальное давление общей потери устойчивости [c.41]

Под вафельными оболочками будем понимать конструктивно-ортотропные оболочки с часто расположенным подкрепляющим набором, изготовленным заодно со стенкой. Наблюдается общая потеря устойчивости — выпучивание стенки вместе с подкрепляющими ребрами и местное выпучивание стенки, ограниченной ребрами. [c.48]

Общая потеря устойчивости. На основании экспериментальной проверки вафельных оболочек с продольно-кольцевым, перекрестным и перекрестно-кольцевым расположением ребер под действием осевой силы все перечисленные варианты можно считать равноценными по массе. Небольшой разброс экспериментальных данных (не более 20%) при испытании цилиндров с различными габаритами, расположением ребер и способами изготовления (химическим травлением, механическим фрезерованием, электрохимической обработкой), с различной эффективностью подкрепления (ф и ))) является важным показателем потенциальной надежности вафельных оболочек и их преимуществ перед гладкими. Подкрепляющие ребра изготавливались в цилиндрической заготовке, полученной вальцовкой толстого плоского листа с наложением продольного сварного шва. [c.50]

Интересен следующий эксперимент, характеризующий потенциальную надежность вафельных оболочек при высоких ребрах, в котором Л/s = 10,9 ( ) = 9,5, ф = 0,08) и s/б = 0,75. Общей потере устойчивости предшествовала местная в отдельных ячейках, при этом снижение коэффициента к составляло около 20%. [c.53]

В экспериментальных конструкциях выполнялось условие Гкр. м-В ряде оболочек общей потере устойчивости предшествовала местная, в других — этн формы проявлялись одновременно или общая происходила без местной (визуально ие отмечалась). Можно предположить, что выполнение условия равно-прочности также приводило к снижению коэффициента к. [c.53]

Местная потеря устойчивости. Выпучивание стенки в отдельных ячейках происходит хлопком. При достаточно жестких ребрах несущая способность конструкции с образованием вмятин в ячейках не исчерпывается, так как форма оболочки сохраняется благодаря каркасу ребер. После сброса нагрузки местные вмятины (по визуальным наблюдениям) исчезали полностью. Местная потеря устойчивости стенки оказывает влияние на величину разрушающей нагрузки общей потери устойчивости, снижает ее на 10. .. 20%. [c.54]

Критический крутящий момент общей потери устойчивости коротких и средних оболочек с продольно-кольцевым, перекрестным и перекрестно-кольцевым набором ребер [c.71]

Общая потеря устойчивости. При нагружении поперечной силой (см. рис. 21) максимальные касательные напряжения определяются по формуле [c.72]

Критическую нагрузку общей потери устойчивости определим, основываясь на зависимости, полученной для кручения < кр = = M p/2/ , откуда запишем [c.72]

Для оболочки, подкрепленной шпангоутами, возможны общая потеря устойчивости вместе со шпангоутами и местная — в пролете между шпангоутами. Последнее можно рассматривать как потерю устойчивости неподкрепленной оболочки. В расчетах местной устойчивости используют зависимости для схем с шарнирно-опертыми краями. Это положение дает надежные результаты, что подтверждается многочисленными экспериментами на различных конструкциях, в которых выбор подкрепляющих шпангоутов производился из условия обеспечения общей устойчивости. [c.83]

Критическое всестороннее или боковое давление общей потери устойчивости оболочки с равномерно расположенными шпангоутами получим из зависимости для конструктивно-ортотропных [c.83]

Общая потеря устойчивости. Воспользуемся зависимостью для идеальной конструктивно-ортотропной оболочки с шарнирно опертыми краями [c.89]

Оживающий при нагружении контролируемого объекта дефект конструкции сигнализирует автоматически о своем статусе, что позволяет формировать правильную систему классификации дефектов по степени их опасности и адекватные критерии бракования. Однако максимальная наглядность при обнаружении дефекта проявляется лишь в том случае, когда в объекте присутствуют катастрофически активные источники АЭ. Последние свидетельствуют о наступлении конечной стадии в жизни объекта, связанной с ускоренным ростом трещины, либо с общей потерей устойчивости. И то, и другое приводит к отказу, завершающим этапом которого является разрушение объекта. Вероятность присутствия таких дефектов в промышленном объекте ответственного назначения составляет 10 -10 . [c.260]

Приведенное выше решение описывает потерю устойчивости трехслойного стержня, связанную с общим искривлением его оси. Потерю устойчивости такого типа обычно называют общей потерей устойчивости. Но для трехслойных элементов конструкции, в том числе и для трехслойного стержня, возможна потеря устойчивости ( сморщивание ) несущих слоев потерю устойчивости такого типа обычно называют местной потерей устойчивости (рис. 3.24, а). Критические нагрузки, соответствующие местной потери устойчивости, практически не зависят от длины стержня и граничных условий на его торцах, а определяются изгибной жесткостью несущих слоев и жесткост-ными характеристиками и конструкцией заполнителя [19, 33]. [c.115]

Определение критической нагрузки для случая общей потери устойчивости чластинки вместе с ребрами см. [11], 14]. [c.202]

Местная устойчивость. Кроме общей потери устойчивости всего отсека может произойти местная потеря устойчивости элементов стенки отсека. Следует отметить, что выражения общая и местная здесь довольно условны, поскольку весь отсек является единой упругой си-стемой"и всякая его потеря устойчивости является, строго говоря, общей. Но эти выражения удобны, так как они хорошо отражают качественную сторону задачи при общей потере устойчивости отсек деформируется как ортотропная оболочка с образованием п окружных волн и одной полуволны в продольном направлении (см. 8.4), причем значение критического давления определяется интегральными жесткостями и стенки отсека местная потеря устойчивости связана с локальным деформированием элементов конструкции стенки отсека, и критическое давление определяется геометрическими и жест-костными характеристиками этих элементов. [c.336]

На рис. 12.15, а приведена схема работающего на внешнее давление цилиндрического отсека, выполненного в виде тонкой обшивки, подкрепленной поперечным силовым набором (шпангоутами). Пунктиром показаны возможные формы потери устойчивости общей 1, когда обшивка деформируется вместе со шпангоутами, и местной 2, когда шпангоуты практически остаются круговыми, а деформируется в основном обшивка между ними. На рис. 12.15, б изображен типичный график зависимости критического давления подкрепленной оболочки от изгибнокжесткости шпаигоутов Я/щ. При относительно малой жесткости шпангоутов происходит общай потеря устойчивости (участок /), при этом увеличение жесткости EJ приводит к росту критического давления. Через EJq обозначено такое значение изгибной жесткости шпангоутов, когда критическое значение давления общей потери ус- [c.336]

В заключение рассмотрим случай общей потери устойчивости оболочки как длинной трубки (я = 1). Этот случай в теории оболочек особый. В характеристическом уравнении (1.5) гл. VI при п — 1 пропадают главные члены н начинают играть роль малые члены. (Эсевое усилие в этом случае связано с окружным усилием простой формулой [c.182]

Масса оболочки определяется нагрузкой общей потери устойчивости. Необходимо определить оптимальное соотношение между коэффициентами ф и ), т. е. функцию фопт = / ( Ф) также исследовать эффективность вафельных оболочек по массе с целью выбора оптимальной величины коэффициента [c.49]

Для длинной трубы с кольцевыми ребрами (рис. 40) критическое давление общей потери устойчивости [10] р р = 3DJR, откуда получим [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...