Неравномерность тепловая

Элементы многих конструкций работают в условиях неравномерного нестационарного нагрева, при котором изменяются физико-механические свойства материалов и возникают градиенты температуры, сопровождающиеся неодинаковым тепловым расширением частей элементов. Неравномерное тепловое расширение, в общем случае не происходит свободно в сплошном теле, оно вызывает температурные напряжения, знание величин и характер действия которых необходимо для всестороннего анализа прочности тела. [c.90]

Повышение податливости деталей для увеличения их износо-стойкости достигается также конструктивными методами. Например, при работе двигателя внутреннего сгорания вследствие неравномерной тепловой деформации цилиндров могут возникнуть [c.180]

В тех случаях,когда неравномерность тепловой нагрузки змеевиков пароперегревателя не может быть устранена, для выравнивания температуры пара необходимо соответственно отрегулировать подачу пара в змеевики хотя бы при помощи дроссельных шайб. [c.62]

Отмеченные достоинства системы (14) позволяют использовать ее для построения более общих и точных зональных методов расчета лучистого теплообмена, учитывающих неравномерность тепловых и оптических характеристик по зонам и дающих возможность более правильно определить оптические свойства объемных зон. Система (14) дает, кроме того, возможность провести общий анализ точности зональных методов. [c.120]

Проанализируем теперь выражения коэффициентов распределения Г/i и bji, учитывающих неравномерность тепловых и оптических характеристик по зонам. [c.124]

В этом случае система уравнений (14) упрощается и становится аналогичной системам, применяемым в зональных методах для поверхностных зон и не учитывающим неравномерность тепловых и оптических параметров по зонам [c.126]

Посредством введения ряда обобщающих понятий оказывается возмон<ным описать процесс лучистого теплообмена с помощью одного обобщенного интегрального уравнения (9), осреднение которого дает предельно точную и общую систему алгебраических уравнений лучистого теплообмена (14), учитывающую неравномерность тепловых и оптических характеристик по зонам. [c.132]

На практике часто тепловая нагрузка распределена неравномерно по длине трубы. Для изучения влияния неравномерности тепловой нагрузки на граничный массовый расход были рассмотрены три варианта ее распределения (рис. 7). Средний удельный тепловой поток во всех трех вариантах оставался постоянным, q[lq =ll3, q [lql = 3. Все остальные параметры поддерживались неизменными. Решение показало, что по сравнению со случаем равномерно распределенной тепловой нагрузки поток в варианте 2 более устойчив, а в варианте 3 менее устойчив. Это можно объяснить уменьшением в варианте 2 (а в варианте 3 увеличением) длины испарительного участка. Однако для рассмотренных соотношений удельных тепловых нагрузок наличие неравномерности не очень существенно сдвигает границу устойчивости потока, что полностью подтверждается экспериментальными данными [17]. Например, [c.58]

Для потолка и верхней части топки неравномерность тепловых потоков может быть оценена в 1,3—1,5 среднего. Средний поток определяется из теплового баланса топки [c.209]

Так как увеличение расхода электроэнергии на перекачку воды в местной котельной невелико, то, по нашему мнению, применяемый способ наладки двухтрубных систем, работающих от местной котельной, можно считать допустимым. Такой способ наладки даже приносит реальную экономию топлива, так как неравномерный тепловой режим обычно приводит к повышению средней температуры отапливаемых помещений и, следовательно, к перерасходу тепла. Если при хорошо работающей отопительной системе амплитуда колебаний температур воздуха в помещениях может составлять 2—3 град и средняя температура воздуха в отапливаемом здании 19—19,5° С, то в плохо работающей системе амплитуда колебания температур до- [c.27]

Таким образом, при современном состоянии техники тепловых сетей подавляющее большинство местных отопительных систем работает с переменным тепловым и гидравлическим режимом, который определяется главным образом неравномерной нагрузкой горячего водоснабжения. Недоучет влияния такого режима работы приводит к повышению неравномерности теплового режима в отапливаемых помещениях и, следовательно, к перерасходу тепла и топлива. Эти обстоятельства, по нашему мнению, также говорят о необходимости всесторонней проверки отопительных систем, разработанных АКХ, [c.48]

Однако вертикальная неравномерность теплового режима остается и в однотрубных системах, Эта неравномерность усиливается при обычно наблюдаемом самовольном увеличении поверхности нагревательных приборов. Характерным примером в этом отношении может служить случай, описанный Ю. П. Соколовым [Л. ЗЭ]. Он приводит такую картину расчетных и фактических поверхностей нагревательных приборов по одному из проверенных стояков испытанной нм системы жилого дома в г. Москве [c.48]

В цельносварном экране неравномерность теплового потока вызывает неравномерное распределение температур по трубам по ширине стены и температурные напряжения носят иной характер. [c.167]

Суточный график отопительной нагрузки определяется в основном продолжительностью работы отопительной системы в течение суток. При круглосуточной работе величину отопительной нагрузки в течение суток можно считать постоянной. Небольшую неравномерность тепловой нагрузки в этом случае (фиг. 7) может в-нести наличие дополнительного теплового бытового потребления (горячего водоснабжения). Тепловая нагрузка с преобладанием отопительного потребления резко падает в летний период, имея максимум в наиболее холодные Зимние дни. Минимальная нагрузка летнего периода определяется при этом бытовым потреблением тепла, что показано на годовом графике отопительной нагрузки, в которую включена также небольшая бытовая нагрузка (фиг. 8). [c.16]

Данные об условиях эксплуатационного нагружения являются исходными при назначении основных расчетных параметров и последующих расчетов прочности и ресурса. К ним в первую очередь относятся механические нагрузки, вызываемые действием давления, веса, центробежных и других инерционных усилий, электромагнитных воздействий, усилиями затяга. Тепловые нагрузки и напряжения обусловлены неравномерностью тепловых расширений из-за разности температур в пределах данного элемента или сопрягаемых элементов, неоднородностью коэффициен- [c.8]

Неравномерность тепловой нагрузки по длине грубы также, как и для горизонтальных труб, смещает границу устойчивости [c.266]

Отрицательно сказываются на работе конденсатора тепловые перекосы, т. е. неравномерное тепловое напряжение по длине и по половинам конденсатора. В итоге возникают местные нагревы и деформации, перегрузка одних и недогрузка других зон, т. е. ухудшение вакуума. [c.263]

Для этой же цели в СССР и за рубежом также делались неоднократные попытки применить оптический -способ визирования при помощи прецизионного нивелира и марки, установленной на корпусе подшипника (см. гл. 8). Однако на практике было установлено, что точность измерения относительных высотных положений корпусов подшипников серьезно ухудшается из-за рефракции (преломления лучей), когда этот способ используется на горячем агрегате. Кроме того, погрешность измерения этим способом в практических условиях не остается постоянной. При неравномерных тепловых деформациях репера (опоры, на которой установлен оптический прибор) меняется положение его оптической оси. При увеличении расстояния между прибором и измеряемым объектом погрешность измерения увеличивается. [c.167]

В описанном выше способе измерения с помощью параболического зеркала рефракция и неравномерные тепловые деформации репера вызывают меньшие погрешности измерений (размыв луча устраняется фокусировкой специального устройства, а поворот репера практически не меняет пространственного положения линий касания у параболического зеркала). [c.167]

Надо отметить, что неравномерное тепловое восприятие труб экрана может привести к некоторым нарушениям нормальной циркуляции и при неблагоприятных условиях к повреждению (пережогу) трубы, стенка которой может чрезмерно перегреться, ибо нарушение циркуляции способствует явлениям застоя и запаривания . [c.97]

Расчеты сепарационных характеристик парогенератора включают в себя определение характеристик водяного объема и расчет парового пространства. Наличие в водяном объеме испарителей погружного типа и коллектора питательной воды усложняет гидродинамическую обстановку и приводит к существенной неравномерности тепловых нагрузок. [c.320]

В ряде случаев соединение труб подвергается резкому нагреву и охлаждению. Очевидно, если участок гидросистемы, расположенный в горячей зоне, работает периодически, то температура узла соединения (вместе с заключенной в нем покоящейся жидкостью) может достигнуть температуры окружающей среды. Поскольку температура рабочей жидкости в общей гидросистеме может быть значительно ниже температуры окружающей среды, то при подаче жидкости в этот участок (при включении рассматриваемой системы в действие) детали соединения трубопровода подвергнутся резкому и неравномерному охлаждению, в результате герметичность вследствие неравномерного теплового расширения и расслабления стыка может быть нарушена. [c.582]

Неравномерность теплового потребления, отрицательно сказывающаяея на технико-экономичееких показателях системы теплоснабжения, может быть сгла- [c.387]

Появлению намагниченности могут способствовать многие факторы, например тепловые возмущения, существенная неравномерность тепловых потоков по высоте и периметру труб, изменение температуры стенки, действие мазутного факела как низкотемпературной плазмы, акустоэлектрический эффект вследствие работы отрыва паровых пузырей и их захлопывания. Рассмотрение этих процессов в динамике показывает, что важнейшим фактором следует считать именно термоволновой эффект. Очевидно, эффект проявляется в наибольшей мере в мазутных котлах давлением 110-155 кгс/см на участках с высокой тепловой нагрузкой, особенно при нарушении стабильного пузырькового кипения, в результате чего максимум магнитной индукции наблюдается вдоль образующей экранной трубы, наиболее выступающей в топку. Действие такой магнитной ловушки оказывается достаточным для образования отложений на узком участке внутренней поверхности парогенерирующей трубы вдоль указанной образующей даже в условиях весьма незначительного содержания взвешенных ферромагнитных примесей в котловой воде. Наблюдаемое в практике эксплуатации явно выраженное неравномерное (чередующееся) распределение отложений по длине экранной трубы с обогреваемой ее стороны, по-видймому, соответствует узлам пучности волн магнитной индукции. [c.54]

Диапазон применения формулы р = 10,3 4- 18,6 МПа рш = 530 -г- 3230 кг/(м -с) /вх/г- = (- 0,9) (-0,02) 1вых/ = (- 0,18) -Р 0,68 I = 1 -- 2,5 м. Влияния неравномерности тепловой нагрузки при косинусоидальном распределении (Ртах Ь56) не обнаружено. Кризис возникал в сечениях между концом и серединой тепловыделяющей сборки, и с ростом массовой скорости и недо-грева на входе сечение кризиса смещалось от выходного конца сборки. [c.80]

Описанный зональный метод позволяет получить более общие и точные результаты по сравнению с существующими аналогичными методами, не учитывающими селективность излучения, анизотропию объемного я шоверхностного рассеяния и неравномерность тепловых и оптических характеристик по зонам. Общность и сравнительно большая точность метода иллюстрируются на приводимых ниже примерах. [c.243]

Получена более о бщая и точная система уравнений, учитывающая неравномерность тепловых и оптических характеристик по зонам и наиболее правильно определяющая онтические и оптико-геометрические параметры объемных зон. Рассмотрены методы рещения полученных систем алгебраических уравнений и методы учета тепловых и оптических неоднородностей по зонам. На основании анализа точности получены зависимости, (Позволяющие оценить ногрещности зональных методов для любых случаев. [c.114]

Для малого числа зон (две-три) система уравнений (22) может быть решена аналитически для любой постановки задачи. Такие решения и были получены рядом авторов (2—6] для излучаюш их систем из поверхностных зон без учета неравномерности тепловых и оптических характеристик по зонам. При числе зон более трех-четырех (для общего случая) аналитический путь решения становится весьма трудоем1Ким, а получаемые с его помощью конечные формулы — очень громоздкими. Поэтому, если число зон в системе превышает три-четыре, целесообразно переходить на другие методы решения. [c.122]

Неравномерность распределения тепловой нагрузки является основной причиной выхода из строя чугунных секционных котлов при работе на газе и мазуте. Отдельные секции котлов нагреваются неодинаково и, как еледствие этого, в металле возникают термические напряжения. Тип и расположение используемых газогорелоч-ных уетройств определяют степень неравномерности тепловыделения в топке котла. Чтобы уменьшить эту неравномерность, целесообразно распределить горелки по поду топки при расположении их с фронта неравномерность тепловых напряжений секций увеличивается. [c.45]

Выну/кденная конвекция кипящей воды в вертикальных каналах широко используется для охлаждения ядерных реакторов и других высоконапряженных теплогенерирующих систем. Одним из наиболее важных факторов, ограничивающих теплонапряжен-ность таких систем, является критический тепловой поток. Критические условия характеризуются резким уменьшением теплоотдачи от нагретой поверхности, что может привести к повреждению этой поверхности. До недавнего времени большая часть экспериментальных исследовании, посвященных этой проблеме, была направлена на испытание секций с постоянным но длине тепловым потоком. Следовательно, большое количество имеющихся экспериментальных данных, строго говоря, не может быть непосредственно использована для расчета реакторов, так как распределение теплового потока в реакторах является неравномерным. Кроме того, немногочисленные данные, полученные для случая неравномерного теплового потока, показывают, что критический тепловой поток в подобных условиях может оказаться существенно ниже, чем для постоянного по длине теплового потока, при одинаковых гидродинамических условиях. Таким образом, проведенное экспериментальное и аналитическое исследование [1] было предпринято с целью определения влияния аксиальной неравномерности теплового потока на критический тепловой поток в пароводяных смесях. [c.213]

Проверка сдвига ротора относительно корпуса по таким указателям обычно производится перед пуском турбины. Особенно часто это делается при прогреве турбины а малых числах оборотов, когда при неравномерном тепловом расширении корпуса и ротора происходит зна-Ч ительиое изменение осевых зазоров в проточной части и в концевых уплотнениях, глаиным образом со стороны низкого давления, а также при развитии числа оборотов, на холостом ходу, при приеме нагрузки, резких 64 [c.64]

Неравномерность тепловой нагрузки по длине трубы смещает границу устойчивости потока. Однако авторы методики считают, что для величин неравномерности, характерных для отлоагрегатов, отклонение граничного расхода не превышает 10%, поэтому для расчета рекомендуется использовать среднюю ло длине тепловую нагрузку. [c.263]

При кипении на горизонтальной трубе, обогреваемой изнутри конденсирующимся паром, значения первой критической плотности теплового потока также оказываются заметно ниже, чем при кипении на трубах, обогреваемых электрическим током. Так, в опытах Эйкина и Мак-Адамса [127] величина кр,1 при кипении воды под атмосферным давлением на медной трубе 0 13 мм оказалась равной 600 000 ккал/м ч, в то время как для горизонтальной плиты и электрически обогреваемых цилиндров соответствующее значение i больше 1000 000 ккал/м ч. Такое существенное расхождение связано не только с некоторым застоем паровых пузырей в нижней части трубы, но и с существенной неравномерностью теплового потока по окружности горизонтальной трубы при конденсации в ней пара. Эта неравномерность обусловлена затоплением нижней части трубы конденсатом, в результате чего при сравнительно низком значении средней плотности теплового потока его локальные значения на верхней половине трубы могут достигнуть и даже превзойти истинные критические значения. Довольно подробно эти обстоятельства были экспериментально изучены М. А. Стьфиковичем и Г. М. Поляковым [101]. В частности, этой работой был подтвержден теоретический вывод о том, что эталоном должна являться горизонтальная плита, обращенная поверхностью нагрева вверх. [c.116]

Н еоб хо д и МО сть с нстем атическо-го контроля за уровнем воды в циклоне обусловлена тем, что паровая нагрузка циклона зависит не только от нагруз ки котла, но и от положения факела в топочной камере. При неравномерной тепловой нагрузке экранов возможно возрастание паропроизводительности третьей ступени испарения и чрезмерное снижение уровня воды в циклоне. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...