Оболочки Несущая способность цилиндрические

Рассмотрим критерии подобия несущей способности цилиндрических оболочек при осевом сжатии с учетом случайных факторов. [c.166]

В результате тождественных преобразований величин ( 1.6) придем к искомым критериям подобия несущей способности цилиндрических оболочек о учетом влияния случайных факторов [521 [c.167]

Рис. 7.22. Критериальные зависимости для несущей способности цилиндрических оболочек по результатам экспериментов [78].

В качестве примера приведем данные по исследованию несущей способности цилиндрических оболочек, опубликованные в работе [c.267]

Экспериментальные исследования несущей способности цилиндрической оболочки при нагружении равномерным внешним давлением на некотором участке ее длины проводились на специальной установке, состоящей из набора цилиндрических кожухов, комбинации которых позволяли проводить нагружение оболочки внешним давлением в виде пояса различной ширины и на любом участке ее длины. Испытания проводились на оболочках длиной L=320 мм и диаметром 2г=148 мм, изготовленных из листовой стали толщиной /г=0,4 мм. Всего было изготовлено и испытано 120 оболочек двух типов 42 оболочки с двумя торцевыми шпангоутами и 78 консольных оболочек (с одним торцевым шпангоутом). Нагружение осуществлялось сжатым воздухом от сети высокого давления. Результаты испытаний для различных схем нагружения представлены на рис. 5.5—5.10. [c.192]

О НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ ПРИ ЛОКАЛЬНОМ НАГРУЖЕНИИ РАДИАЛЬНОЙ СИЛОЙ [c.241]

В первой части рассматриваются безмоментные оболочки, образованные намоткой ортотропной ленты. Приведены зависимости, позволяющие исследовать напряженно-деформированное состояние и несущую способность цилиндрической оболочки с произвольной структурой материала. Особое внимание уделяется вопросам оптимального армирования цилиндрических оболочек, нагруженных внутренним давлением, осевой силой и крутящим моментом. Исследованы оптимальные формы безмоментных оболочек вращения, образованных методом намотки ленты и нагруженных внутренним давлением. Приведены методы оптимального проектирования баллонов давления, изготовленных из стеклопластика методом непрерывной намотки, и металлических цилиндрических оболочек, усиленных стеклолентой. [c.2]

Задача о несущей способности цилиндрической оболочки, находящейся под воздействием лишь сосредоточенных кольцевых давлений, имеет решение с помощью полученных выражений, считая в них g = 0. Тогда вместо (6.5), например, можно получить [c.174]

Приведенные решения задачи о несущей способности цилиндрической оболочки можно использовать и для решения других частных задач. Можно, папример, рассмотреть задачу о цилиндрической оболочке, находящейся под действием внутреннего давления, заданного кольцевого сосредоточенного давления вблизи конца оболочки [c.180]

Решение задачи о несущей способности цилиндрической оболочки с использованием нелинейной поверхности текучести. Приведенные в этом параграфе решения задач [c.187]

НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ 275 [c.275]

Несущая способность цилиндрической оболочки. [c.275]

НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ 277 [c.277]

Цилиндрическая оболочка радиусом г = 1 м нагружена внутренним давлением q, величина которого случайна, с нормальным законом распределения с параметрами гпд = 1,8 МПа, oq = 0,036 МПа. Несущая способность материала оболочки случайна и распределена по закону Вейбулла с параметрами р = 2, R = 670 МПа, а = 226= МПа . [c.22]

Несущая способность бандажированной цилиндрической оболочки, работающей под воздействием вну треннего давления р, оценивается величиной р х, отвечающей начал неустойчивого ее пластического деформирования, которая в соответствии с рекомендациями /70/ может быть найдена по выражению [c.184]

Специфика нагруженности цилиндрических оболочек давления в процессе их эксплу атации предопределяет разные требования к механическим свойствам их сварных соединений. Так, например, к продольным швам, ослабленным мягкими прослойками, предъявляются требования по равнопрочности основному металлу, в то время как для кольцевых швов соблюдения данных условий не являются обязательными. В большинстве слу чаев, когда механическая неоднородность кольцевых сварных стыков оболочковых конструкций невелика (/Tg 2), не происходит снижения несущей способности оболочек. [c.223]

Коробов Л. А. О несущей способности покрытий в виде оболочек положительной кривизны из цилиндрических панелей. — Бетон и железобетон, 1973, № 8. [c.323]

В табл. 3 приведены формулы для предельных нагрузок, при которых исчерпывается несущая способность пластинок и цилиндрических оболочек постоянной толщины, материал которых не обладает упрочнением [4]. [5], [8], [28], [34]. [c.284]

В цилиндрической оболочке (табл. 1, п. 10) появление пластических деформаций в зоне жесткого кольца не сни кает несущей способности оболочки, и здесь, если материал способен пластически деформироваться, местные изгибные напряжения могут в расчет не приниматься. В этом случае достаточно ограничиться только определением общих напряжений по безмоментной теории и установить по ним условие прочности. [c.177]

В качестве примера рассмотри.м цилиндрическую тонкостенную оболочку, ослабленную продольными и кольцевыми мягкими швами (рис 3.57), Нагруженность оболочки и варьируется действием внутреннего давления р и осевой силы F. При этом необходимо иметь в виду. что при О < и = 0 / а, < 1 несущая способность цилиндрической оболочки лимитиру ется мягким швом, расположенным вдоль образутощей оболочки (кольцевая прослойка при этом разгру жена), а при < п < х — поперечным кольцевым швом. [c.190]

Поведение пластинок и оболочек за пределами упругости, их несущая способность представляют значительный интерес для многих областей техники. Расчету пластинок и оболочек по предельному равновесию посвящена довольно обширная литература. Необходимо отметить, что фундаментальные теоремы теории предельного равновесия — статическая и кинематическая были впервые сформулированы и применены к расчету пластинок в Советском Союзе (работы А. А. Гвоздева [23]). В дальнейшем ряд задач о несущей способности пластинок был рассмотрен В. В. Соколовским [155], А. А. Ильюшиным [69], С. М. Фейнбергом [167], А. Р. Ржаницыным [141], Гопкинсом и Прагером [28] и другими авторами. Несущая способность цилиндрической оболочки при нагружении кольцевой нагрузкой была исследована впервые А. А. Ильюшиным [69]. Большое значение в развитии теории упруго-пластических оболочек имели труды Ю. Н. Работнова [133], Г. С. Шапиро, В. И. Ро-зенблюма, М. И. Ерхова. Обстоятельные обзоры работ отечественных и зарубежных авторов, посвященных проблеме упруго-пластического состояния оболочек, даны в статье Г. С. Шапиро [183] и в монографии Ходжа [203]. [c.174]

Примером наиболее простого варианта сухого отсека является гладкий отсек в виде неподкрепленной оболочки. Несущая способность конструкции, нагруженной осевой сжимающей силой, определяется ее устойчивостью. Критические напряжения для цилиндрической и слабо конической оболочки можно найти по зависимостям 8.6. Для неподкрепленной оболочки, например из магниевого сплава, с параметром Rjh = 300, где R — радиус h — толщина оболочки, критическое напряжение акр 20 МПа, т. е. очень мало. Если критические напряжения сжатия сравнить с пределом текучести материала, то отношение акр/ат = 0,1.,. 0,2. По этому отношению можно судить о неэффективности в весовом отношении конструкции гладких неподкрепленных отсеков, нагруженных осевой сжимающей нагрузкой. Однако эти конструкции благодаря простой технологии изготовления все же применяют в виде коротких переходных цилиндрических участков, соединяющих баки с сухими отсеками. Неподкрепленные гладкие отсеки ставят в тех случаях, когда они составляют небольшую долю в весовом балансе конструкции. Примером гладкого сухого отсека может служить часть отсека ракеты Аджена , примыкающая к баку. [c.315]

Критическая нагрузка для высших форм потери устойчивости (т > 1) стремится не к бесконечности, как это имеет место в случае однородных оболочек, а к конечному пределу К,. Это эквивалентно тому, что при уменьшении длины стрежня критическая нагрузка, увеличиваясь, асимптотически стремится к конечному пределу К,. Это явление следует учитывать при использовании подкрепляюш их ребер из слоистых пластиков для усиления цилиндрической оболочки. Несущая способность таких ребер жесткости может быть ограничена их жесткостью при поперечном сдвиге. [c.82]

В качестве иллюстрации вышеизложенной методики рассмотрим задачу оптимального распределения надежности для конструкции, состоящей из четырех последовательно соединенных элементов - трех цилиндрических оболочек и плоского днища в виде круглой симмвт 4Ч4в наг женной пластины (рис. 22). Дня цилиндрических оболочек будем считать определяющей надежность по прочности, для днища - надежность пв жесткости. Величины нагрузок и несущей способности для каждого элемента будем считать некоррелированными случайными величинами со следующими вероятностными характе1 стиками [c.89]

Как было показано на примере анализа предельного состояния тонкостенных оболочек, для оценки несущей способности оболочек давления, ослабленных мягкими прослойками, достаточно знать величину их контак-гного упрочнения и значение параметра (5, характеризующего момент потери пластической устойчивости рассматриваемых конструкций. Применительно к цилиндрическим толстостенным оболочковым конструкциям, нагруженным внутренним или внешним давлением, определение параметра не представляег особых затруднений н может быть осуществлено по методике, изJЮжeннoй в разделе 4.1 [c.210]

Широкое развитие получили методы расчета прочности ОПГК. Предложения по оценке прочности гладких оболочек при равномерно распределенных нагрузках содержатся в работах [30—32]. Вопросы исчерпания прочности плиты цилиндрических ианелей в системе покрытия рассмотрены в работах [30, 32—35]. Вопросам несущей способности ребристых покрытий ири действии сосредоточенных сил носвяшены исследования [25, 26, 33, 36, 37]. [c.57]

Покрытия рассматриваемого типа выполняются, как правило, сборными. При этом плита между ребрами может представлять собой ОПГК, оболочку цилиндрической поверхностью или плоскую плиту. Поверхность покрытия представляет собой соответственно ОПГК систему сочлененных цилиндрических панелей или многогранник, вписанные в поверхность положительной кривизны. В зависимости от формы поверхности меняется несущая способность покрытия и полки панелей, из которых оно собрано. [c.226]

В случае применения панелей с полкой в виде ОПГК линейноподвижные шарниры могут образовываться в обоих направлениях (Ash=Am+A[ i + An2) и несущая способность таких панелей будет выше, чем плоских панелей и панелей с цилиндрической поверхностью (рис. 3.23, г). Прочность полки таких панелей с небольшой погрешностью может быть определена как для гладких оболочек в соответствии с положениями гл. 3 настоящего раздела работы. [c.227]

Цилиндрическая оболочка постоянной толщины под действием краевого изгибающего момента. Этот пример рассмотрен в работах [3, 5] с применением метода упругих решений. В работе [3] при определении несущей способности получено, что все нагруженное сечение переходит в пластическое состояние при величине внешнего момента Л/= v3 = 1,73Жг, где Mj = Ojh 16. В работе [5] вычисления закончены вторым приближением, дающим М = 1,75 Мт Однако при этом модули упругости на краю и отличаются от результатов первого приближения соответ- [c.210]

На втором этапе каким-либо численным методом интегрируют уравнения движения деформируемой конструкции с начальным прогибом при заданной внешней подвижной нагрузке. Многочисленные результаты решений и экспериментальных исследований несущей способности и динамической устойчивости замкнутых цилиндрических и конических оболочек, а также 1шастин и панелей при действии на них ударных волн с различной ориентацией фронта приведены в работах [16, 37]. В ряде случаев граница устойчивости достаточно хорошо описывается выражением вида (7.7.4). Например, при действии волны давления на коническую оболочку (фронт волны перемещается параллельно оси конуса) одна из асимптот гиперболь соответствует статическому критическому внешнему давлению найденному для цилиндрической оболочки с радиусом, равным среднему радиусу усеченной концческой оболочки, и длиной, равной длине образующей конуса. Другая асимптота [c.516]

Гасяк Г. Несущая способность безмоментной оболочки начальной цилиндрической формы при больших деформациях. — Известия высших учебных заведений. Машиностроение, 1977, № 7, с. 9—13. [c.201]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...