Элементы с плоскими слоями

Следует заметить, что фактор формы не является универсальной характеристикой жесткостных свойств элементов различных очертаний и даже для прямоугольных элементов с плоскими слоями его применение не оправдано [216]. В дискуссии по статье [211] со ссылкой на первоисточник приведены данные специальных испытаний трех прямоугольных резиновых пластин с одинаковым фактором формы (в = 4). Лля них графики напряжение — относительное обжатие (в процентах к первоначальной толщине) существенно отличаются (рис. 4). [c.18]

Получены уравнения пакета для частных видов конструкций трехслойных элементов, элементов с плоскими слоями, элементов периодической структуры, элементов вращения. Даны примеры решения конкретных краевых задач. [c.27]

В многослойных резинометаллических элементах наблюдается противоположная картина. Здесь применяют приближенные методы расчета элементов, состоящие в раздельном решении краевых задач, но вначале рассматривают слои резины, считая металлические слои недеформируемыми, а затем рассчитывают металлические слои на известную нагрузку. Такой метод использовался в работах В. И. Малого, В. Л. Бидермана, В. А. Тихонова и других для анализа напряженного состояния элементов с плоскими слоями [19, 118, 178]. [c.55]

Рассмотрен ряд краевых задач для элементов с плоскими слоями круговой и кольцевой формы. [c.118]

ЭЛЕМЕНТЫ С ПЛОСКИМИ СЛОЯМИ [c.128]

В качестве упругих опор, компенсаторов, виброзащитных устройств мостов, зданий, станков и т. д. часто используют многослойные элементы с плоскими слоями. Для таких элементов во многих практических случаях можно получить достаточно простые аналитические решения, п частности, когда элементы имеют регулярную структуру. [c.128]

Для элементов с плоскими слоями параметры Ламе А и В одинаковы во всех слоях, а кривизны А-1 и кз равны нулю. Это обстоятельство существенно упрощает уравнения армирующих слоев и мало отражается на уравнениях эластомерных слоев — только через условия упругого сопряжения. Сами уравнения эластомерного слоя от кривизны не зависят. [c.128]

В последнее время стали применять в качестве компенсаторов тепловых и других видов де( )ормаций трубопроводов, а также компенсаторов гидравлического удара многослойные резинометаллические элементы с плоскими слоями (рис. 4.3). [c.147]

Результаты говорят о том, что линейная теория эластомерных конструкций применима в достаточно широких пределах. В некоторых работах утверждается, что нелинейные эффекты проявляются уже при осадках в несколько процентов. Правда, ссылаются на эксперименты, выполненные па элементах с плоскими слоями, где имеет место несколько иной характер деформации. [c.209]

Для элементов с плоскими слоями коэффициенты жесткости не меняются. Сохраняется также коэффициент жесткости на сжатие С33. Коэффициенты ац, а->2, г,>, участвующие в формулах (1.9), (2.4) и (4.3), отличаются ог коэффициентов сц, 22, 12 наличием множителя к = Ьр + /) [c.234]

В работе В. А. Тихонова и Н. Г. Яковлева [180] среди других вопросов расчета резинометаллических элементов рассматривается и задача устойчивости. Приведена формула для критического давления на фланцы пакета с плоскими слоями круговой формы фланцы параллельны и не смещаются. Изгибная жесткость резинового слоя вычисляется методом [17]. [c.215]

Важной характеристикой твердотельных СВЧ устройств является их температурная стабильность. Для фильтров рассматриваемого класса она определяется двумя факторами температурным уходом диэлектрической проницаемости материала и изменением линейных размеров арматуры фильтра и диэлектрических элементов. Если известен температурный коэффициент диэлектрической проницаемости, то на основе данных, приведенных в гл. 1 и 2, можно оценить влияние первого фактора. Так, согласно [127] в интервале температур от —50 до +70°С относительная диэлектрическая проницаемость плавленого кварца Изменяется в пределах 3,795—3,8. Это приводит к смещению резонансной частоты запредельного волноводно-диэлектрического резонатора с плоским слоем примерно на 3 МГц при значении /о=Ю ГГц. Согласно [120] у материалов типа сапфир в интервале температур 70°С уход резонансной частоты составляет 20 МГц в диапазоне 3 см. [c.102]

В каждом слое экспериментальной обоймы находится по пять пластин три - с гофрами и две - плоские. Собранная обойма экспериментальных образцов представляет собой в миниатюре элемент набивки холодного слоя РВП. Такая разбивка холодного слоя РВП по высоте выполнена для получения наиболее достоверного результата скорости коррозии в зоне максимальных значений функции к = [c.88]

Используем вариационную формулировку задачи теплопроводности в неоднородном теле (см. 2.4) для анализа характеристик термоэлектрической теплоизоляции [12]. Рассмотрим плоский слой термоизоляции площадью Fq и толщиной h (рис. 3.7,а) с теплопроводностью теплоизолятора К, заключенный между двумя тонкими металлическими пластинами 1 и 2. Между пластинами расположен также полупроводниковый элемент 3 с площадью поперечного сечения /3, теплопроводностью А. 3 и электропроводностью Р3. Высота элемента может быть меньше h. В этом случае его коммутация с пластинами осуществляется проводниками из одинакового с пластинами материала. В первом приближении температуры и Т2 каждой пластины можно считать постоянными по их поверхности и равными температурам соответствующих контактов с полупроводниковым элементом. Выделение (или поглощение) тепло- [c.79]

Дело в том, что несмотря на отсутствие ребра на боковой поверхности повторяющегося элемента (см. рис. 3.16,а) сохраняется участок высотой h, имеющий постоянную температуру Тн, т.е. в плоском слое термоизолятора с шагом 2В расположены разрезы глубиной h и берега разрезов являются изотермическими. Для этого случая может быть получено точное решение задачи. [c.126]

Изготовление наборных сегментных вкладышей является наиболее легким и дешевым, но конструкция подшипников с такими вкладышами является более сложной, чем конструкция подшипников с цельными вкладышами. Возможные виды расположения плоских слоев наполнителя в материале сегментных вкладышей представлены на фиг. XI. 6. Расположение, представленное на фиг. XI, 6, а, является наиболее выгодным, поскольку при нем не происходит скалывания пластмассы вблизи кромок элементов вкладыша (это касается прежде всего древеснослоистых пластиков) и изменения его внутреннего диаметра (разбухание пластмассы в направлении волокон является минимальным), а коэффициент сухого трения является минимальным. При лучеобразном расположении слоев исполнителя, напряжения, возникающие в материале в результате его разбухания, будут распределяться в отдельных слоях наиболее благоприятным образом. [c.239]

Если выделить элемент поверхности пограничного слоя ds толщиной о и с коэффициентом теплопроводности X в виде плоской стенки, то, используя гипотезу Фурье для плоской стенки и уравнение теплообмена Ньютона, можно получить следующее выражение [c.50]

В последнее время в качестве механических фильтров для очистки конденсата применяют фильтры с намывным слоем (ФНС), в которых на фильтрующие элементы намывают вспомогательное фильтрующее вещество. Конструкции аппаратов для очистки турбинного конденсата самые различные с плоским фильтрующим слоем или с патронными трубчатыми элементами, с нанесением вспомогательного материала на мелкие сетки или на обмотку из проволоки трапецеидального сечения с удалением шлама вне фильтра струей из брандспойта или гидравлической промывкой внутри фильтра. Фильтрующий материал — волокна целлюлозы иногда поверх подслоя из целлюлозы намывают активный уголь или смесь этих материалов. Применяют как периодический разовый намыв вспомогательного слоя, так и непрерывную дозировку малых его количеств (2...5 г/м ). Скорость фильтрования 7... 10 м/ч (иногда [c.413]

Композитными пластинами и оболочками называют плоские или искривленные тонкостенные элементы, образованные из слоев, среди которых могут быть анизотропные слои из армированных композиционных материалов, изотропные слои из металла и термопласта, слои легкого заполнителя из сот или пенопласта, эластичные прослойки из резины и других материалов. Широкое применение таких элементов в машиностроении определяется возможностью создавать конструкции с заданным комплексом свойств механическими. теплофизическими и другими характерис- [c.223]

Данная глава посвящена численному решению с помощью ЭВМ краевых задач для многослойных эластомерных конструкций с изотропными или ортотропными армирующими слоями. Рассматриваются элементы, являющиеся телами вращения, со сферическими, коническими и плоскими слоями. Показаны работоспособность и эффективность предложенной теории, а также практическая возможность численной реализации задач. Результаты расчетов имеют теоретическую и практическую ценность, особенно в части анализа напряженного состояния слоев. В литературе отсутствуют данные теоретического или экспериментального исследования напряжений в армирующих слоях. [c.152]

Общие уравнения пакета конкрез изированы для трехслойных элементов, элементов с плоскими слоями и для тел вращения. Получены уравнения для многослойных элементов с плоскими [c.117]

Рассмотрим ряд практических задач для элементов с плоскими слоями, решение которых можно получить аналитическими методами. Во всех задачах учитывается совместная деформация резиновых и арми1)ующих слоев. [c.144]

Частной задаче устойчивости элементов с плоскими слоями посвящены работы [130, 180]. В работе Г. В. Мартьяновой [130] предполагается, что срединные поверхности резиновых слоев остаются плоскими в процессе деформации.. Закон упругости взят в виде М = см ш, Q — сдДн, где Дн, Ды — относительные а смещения и повороты лицевых поверхностей одного резинового слоя. Получена следующая формула для критической силы [c.214]

Полученные уравнения обобщают известные уравнения изгибных колебгший теории С. П. Тимошенко на композитные стержни и балки с криволинейными слоями. Для элементов с плоскими слоями К12 = о уравнения (5.4) полностью совпадают по форме с уравнениями С. П. Тимошенко, но содержание коэффициентов жесткости К5 и Кд будет, конеч1ю, другим. [c.254]

Упругий элемент - цилиндрический ТРМЭ 6 с плоскими слоями, шт. [c.210]

В работе [94] описана серия экспериментов по определению модулей сдвига и объемного сжатия резин для их использования в расчетах ТРМЭ. Испытывались плоские элементы с кольцевыми слоями, образцы подвергались кручению, сдвигу и сжатию. Рекомендованы для использования в расчетах значения модулей С = 1,34 МПа, К — 2,5 10 МПа. Несколько другие значения модулей упругости для тех же марок резин получены в работе [96]. [c.12]

На рис. 5.11 даны графики напряжений в семислойном элементе с плоскими кольцевыми слоями Г1 = 5 см, Г2 = 10 см, /I = йо = 0,1 см, О = 1,0 МПа, К = 2,5 10 . МПа, Ео = К, 1/0 = 0,2, коэффициент жесткости Сг = 164,2 см . Напряжения во втором и шестом армирующих слоях совпадают. Из этих графиков видно, что метод раздельного решения краевой задачи здесь неприменим. [c.183]

Во многих аппаратах сопротивлениями, в той или иной мере, являются рабочие элементы (насадки, пучки труб, пакеты пластин, змеевики, фильтрующий материал, осадительные электроды, циклонные элементы и т.п.) и объекты обработки (сушки, закалки и т. п.). Для упрощения все сопротивления, рассредоточенные по сечению, будут в дальнейшем называться распределительными устройствами или решетками. Сопротивление, выполненное в виде тонкого перфорированного листа, тонких, полос, круглых стержней или проволочной сетки (сита), будет называться плоской, или тонкостенной реиюткой. Тонкостенная решетка может быть не то,лько плоской, но и криволинейной и пространственной. Перечисленные различные виды рабочих элементов аппаратов, насыпные слои и другие подобные виды сопротивлений будут называться объемными решетками. К толстостенным решеткам можно отнести перфорированные листы с относительной глубиной отверстий, по крайней мере большей одного-двух диаметров отверстий (1 гв отв 2), решетки из толстых стержней, толщина которых составляет не менее размера в одну-две ширины щели между ними ( птп щ продольно-трубчатые решетки или ячей- [c.77]

В данном случае, т. е. когда рабочим элементом является насыпной слой, можно уменьшить число решеток в системе (по сравнению с тем, которое получается по расчету), так как довыравнивание потока всегда происходит (без вредных последствий) в слое. Для центрального подвода по потоку в рабочем участке и бокового входа в аппарат можно рекомендовать следующее число п плоских решеток [c.284]

По принятой терминологии к категории смектических жидких кристаллов (или смектиков) относятся анизотропные жидкости разнообразной слоистой структуры. По крайней мере некоторые из них представляют собой тела с микроскопической функцией плотности молекул, зависяш,ей только от одной координаты (скажем, Z) и периодической по ней, р = р (2). Напомним (см. V, 128), что функцией плотности определяется распределение вероятностей различных положений частиц в теле в данном случае можно говорить о различных положениях молекул как целого, т. е. pdV есть вероятность центру инерции отдельной молекулы находиться в элементе объема dV. Тело с функцией плотности р (г) можно представлять себе как состоящее из свободно смещаюш,ихся друг относительно друга плоских слоев, расположенных на одинаковых расстояниях друг от друга. В каждом из Слоев расположение центров инерции молекул беспорядочно, и в этом смысле каждый из них представляет собой двумерную жидкость , жидкие слои, однако, могут быть как изотропными, так и анизотропными. Это различие может быть связано с характером упорядоченной ориентации молекул в слоях. В простейшем случае анизотропия распределения ориентаций задается всего одним направлением п (скажем, направлением длинной оси молекулы). Если это направление перпендикулярно плоскости слоев, слои изотропны, так что ось. z является осью аксиальной симметрии тела такова, по-видимому, структура так называемых смектиков А. Если же направление п наклонно к плоскости х, у, то в этой плоскости появляется избранное направление и осевая симметрия исчезает такова, по-видимому, структура так называемых смектиков С. [c.228]

Основная, пожалуй, задача, на которой были сосредоточены в последние годы усилия ученых-механиков, занимающихся практическими приложениями механики разрушения к оценке прочности крупногабаритных изделий,— это задача о нахождении условий равновесия или распространения большой трещины в достаточно пластичном материале. Пластическая зона впереди трещины велика настолько, что для нее можно считать справедливыми соотношения макроскопической теории пластичности, рассматривающей среду как сплошную и однородную. Для плоского напряженного состояния модель Леонова — Панасюка — Дагдейла, заменяющая пластическую зону отрезком, продолжающим трещину и не имеющим толщины, оказывается удовлетворительной. В частности, это подтверждается приводимым в этой книге анализом соответствующей упругопластической задачи, которая ре- шается численно методом конечных элементов. С увеличением числа эле-ментов пластическая зона суживается и можно предполагать, что в пределе, когда при безграничном увеличении числа элементов решение стремится к точному решению, пластическая зона действительно вырождается в отрезок. Заметим, что при рассмотрении субмикроскопических трещин на атомном уровне многие авторы принимают гипотезу о том, что нелинейность взаимодействия между атомами существенна лишь в пределах одного межатомного слоя, по аналогии с тем, как рассчитывается так называемая дислокация Пайерлса. Онять-таки, как и в линейной теории, возникает формальная аналогия, но здесь она носит уже искусственный характер, и суждения об относительной приемлемости модели в разных случаях основываются на совершенно различных соображениях степень убедительности приводимой Б защиту ее аргументации оказывается далеко неодинаковой. [c.10]

Наличие волокон с высокой жесткостью позволяет варьировать в самом широком диапазоне зависимость уд ль-ной прочности композиционных материалов от их удельной жесткости. Это обусловливает существенные преимущества композиционных материалов перед металлами, где удельная жесткость примерно постоянная при некотором изменении удельной прочности [15]. Управление удельной жесткостью и прочностью, а также другими физико-механическими характеристиками в плоскости армирования осуществляется нзд1енением укладки волокон или одноосных тканей различного плетения как в плоскости, так и по толщине пластины или изделия [2, 14]. При этом характеристики композиционных материалов перпендикулярно плоскости армирования практически не изменяются [25]. Варьирование укладки волокон приводит не только к изменению степени анизотропии свойств, при незначительном изменении сопротивления межслойному сдвигу и поперечному отрыву [20, 69]. Наличие переменной укладки по толщине приводит к существенному увеличению неоднородности структуры композиционного материала, что необходимо учитывать при расчете конструкций из таких материалов [2, 104]. Выбор закона укладки в плоскости и по толщине пакета подчиняется назначению конструкции. Таким образом, использование высокомодуль-пых волокон при традиционных схемах армирования, когда толщина изделия создается набором плоских армирующих элементов — ирепрегов или слоев ткани, не устраняет указанных выше отрицательных особенностей композиционных материалов. [c.8]

Условия моделирования слоев в трех-мерноармированном композиционном материале. В материале с регулярной структурой нетрудно выделить повторяющиеся элементы в виде плоских слоев. Если в каждом слое пренебречь неоднородностью структуры и найти эффективные характеристики как ква-зиоднородного материала, то деформационная модель всего материала представится в виде неоднородного блока, составленного из различных слоев. [c.52]

Рассмотрим характерный пример [12]. Некоторые виды термоизоляции (в особенности вакуумного типа) могут быть заключены в кожух с ребрами жесткости. Для оценки термического сопротивления плоского слоя такой термоизоляции (рис. 3.16, 2) достаточно рассмотреть повторяющийся элемент с идеально теплоизолированными боковыми поверхностями, заключеннь й на рисунке между двумя штрихпунктирными линиями. Будем считать, что температура Тц кожуха постоянна по его толщине, но изменяется в пределах ребер, имеющих постоянное зна- чение теплопроводности А.. Теплопроводность А. термоизолято- ра также примем постоянной. Температура Тд теплоизолируе- ч мой конструкции не изменяется по ее поверхности. [c.120]

Для газовых тел, имеющих форму шара, бесконечного цилиндра, плоского слоя, dv,dF = dv,F и, следовательно, av,dF = av,F- Поэтому для определения пропускагель-ной или поглощательной способности такого газового тела по отношению к полному излучению поверхности ограждения F можно ограничиться определением dv,dF и av,dF для какого-нибудь элемента dF поверхности f. Газовое тело, с точки зрения его пропускательной или поглощательной способности по отношению к полному излучению элемента dF поверхности ограждения, может быть заменено эквивалентным полусферическим газовым телом радиуса R=Saii имеющим такие же пропускатель-ную и поглощательную способности по отношению к полному излучению этого же элемента поверхности dF, помещенному в центре основания полусферы (рис. 15-7). 248 [c.248]

Б е н а р а, при подогреве горизонтального слоя жидкости снизу (см. Бифуркация). При подогреве снизу плоского слоя жидкости развивается т. ы. конвективная неустойчивость, связанная с тем, что молекулярный теплоперенос не в состоянии обеспечить температурный баланс между нагретой нида. поверхностью и охлаждённой верх, поверхностью слоя. Всплывающий в результате действия архимедовой силы нагретый (более легкий) элемент жидкости вытесняет холодную жидкость, заставляя её двигаться вниз. В результате в слое устанавливается стационарное вращение элементов жидкости, к-рое при визуализации выглядит как структура упорядоченно вложенных роликов или валов. Ориентация валов в достаточно большом горизонтальном слое произвольна и зависит лишь от случайных нач. условий. Характерный масштаб зависит от толщины слоя II параметров жидкости. В жидкостях, где существенна зависимость параметров от темп-ры, существующие на нач. этапе развития неустойчивости валы с разл. ориентацией в результате эффекта взаимной синхронизации образуют связанное состояние — решётку с шестигранными ячейками. Возбуждения с любыми др. масштабами (отличными от наблюдаемого) подавляются в результате конкуренции. [c.412]

Основным элементом устройства является уголок с плоскими взаимно перпендикулярными внутренними поверхностями и с двумя отверстиями в зоне контакта стержней, предназначенными для стекания лакокрасочного материала с целью исключения смещения стержней при выдавливании избытка материала. Для получения пленки стержни помещаются на уголок, расположенный в направляющих между подвижным упором и микрометрическим винтом. Груз, расположенный на рычаге, опускают в нижнее положение, вследствие чего подвижный упор перемещается до Офаничителя. Вращая микрометрический винт, сдвигают стержни до соприкосновения их торцами. Затем по лимбу микрометрического винта устанавливают зазор между стержнями, равный заданной толщине пленки. Подняв в верхнее положение рычаг с грузом, отодвигают подвижной упор, извлекают стержни из устройства и на их торцевые поверхности наносят лакокрасочный материал. После этого стержни снова помещают на уголок устройства, а рычаг с грузом опускают в нижнее положение. Подвижной упор сдвигает стержни, выдавливая избыток материала до тех пор, пока толщина слоя не станет равной заданной величине, контролируемой зазором между стержнями. При нанесении полимера с высокой вязкостью используют откидную планку, поднимающую стержни к поверхности уголка. После стыковки, центровки стержней и формирования покрытия проводится разрушение адгезионного соединения на разрывной машине. [c.64]

На рис. 2 показана экспериментальная зависимость относительного логарифмического декремента первой антисимметричной формы колебаний жидкости в цилиндрическом баке с 2го = 0,35 м от параметра Re [20]. Очевидно, что можно учитывать только эффект пограничного слоя уже при Re > 10 . В то же время при г- 1, V Ю" mV (вода), со Ю l Re i 10" < 1, Re 3-10 < 1, т. е. концепция пограничного слоя заведомо справедлива. Поскольку главные радиусы кривизны поверхности стенок бака намного больше толщины пограничного слоя, при вычислении диссипативных сил можно отождествить элемент смоченной поверхности стенок с плоской пластинкой, что и делается ниже. Влияние вязкости жидкости для бака с радиальными или кольцевыми ребрами малой ширины й (й < г ) проявляется посредством вихреобразова- я на острых кромках ребер. Этот эффект зависит от числа Струхаля, которое при колебаниях с частотой м можно определить так [c.63]

Строгание поверхностей моделей или заготовок для них необходимо производить проходным чистовым резцом с пластинкой из стали Р 9. Геометрические параметры резца у = 20°, а = 12°, 1 = 0°, ф = 45° радиус сопряжения режущих кромок при вершине Л = 1,0 мм. Твердость инструмента после термической обработки 58—62 HR . Основные особенности фрезерования и склейки тонкостенных моделей заключаются в следующем. Модель иногда приходится выполнять из нескольких заготовок. Размеры заготовок определяются требованиями обеспечения необходимой их жесткости при изготовлении, возможностями имеющихся металлорежущих станков и размерами режущего инструмента. Заготовки по наружному контуру обрабатываются на фрезерном или строгальном станках. Цилиндрические поверхности заготовок лучше выполнять на больших токарных станках на планшайбе. Заготовки должны в точности повторять наружные контуры модели. Перед фрезерованием внутренних вертикальных ребер заготовки размечаются на торцах, без нанесения рисок на боковых поверхностях. При фрезеровании модель закрепляется в металлической оправке. На вертикальном фрезерном станке производится симметричная черновая выборка материала из объемов между вертикальными элементами (см. рис. 3) с оставлением припуска 1,5—2 мм с каждой стороны элемента. Чистовая обработка стенок должна выполняться поочередно с одной и другой сторон элемента с установкой в выбранные объемы размерных вкладышей. Для сохранения плоской формы обрабатываемых стенок используются винтовые пары с прокладками при этом максимальные отклонения от плоскости элементов на длине 100 мм не превышают 0,1—0,15 мм и по толщине — +0,05 жм (при толщинах стенок б = 1—3 мм). Пересекающиеся стенки в результате выборки внутренних объемов материала имеют радиусы сопряжений 6—7 мм точная подгонка мест сопряжений, а также вырезы и отверстия в вертикальных стенках выполняются с помощью технической бормашины (или слесарной машины Гном ) с прямыми и угловыми наконечниками и фрезами специальной требуемой формы. Склеиваются заготовки и части модели (высота модели Н достигает 200—400 мм) с помощью дихлорэтано-вого клея [2]. Перед склейкой склеиваемые части своими поверхностями погружаются на 8—10 мин в ванну с чистым дихлорэтаном. Происходит размягчение поверхностной пленки на толщину 0,1 мм. Далее на поверхность наносится кистью тонкий слой клея (5% органического стекла в дихлорэтане) и склеиваемые поверхности соединяются производится при-грузка склеиваемых частей для создания в клеевом шве давлений порядка 0,5 кПсм . Для выхода паров дихлорэтана из внутренних замкнутых полостей модели в ее стенках и в нагрузочных штампах делаются одиночные отверстия диаметром 5 мм. Для уменьшения скорости испарения дихлорэтана, что может приводить к образованию пузырьков и иепроклей-кам, наружный контур шва заклеивается клейкой лентой. Нагрузка [c.65]

Наряду с плоскими элементами наиболее распространенными являются эластомерные конструкции — тела вращения. Рассмотрим определяющие уравнения для этих конструкций. В качестве криволинейных координат на срединной поверхности слоя возьмем дугу меридиана si s 2 или меридиональный угол 01 О О2 do = т da) и угол в параллельном сечении 0 9 2тг. Параметры Ламе А = , В — г R2sin 9. Лля цилиндрических координат (г, z) имеем dr/da — .os0, dz/ds — — sin 0. [c.133]

Существует мнение, что для расчета эластомерных элементов с большим числом слоев перспективным является метод осреднения [11], т.е. переход от дискре гной композитной конструкции к среде с неп1)ерьшными упругими свойствами. Простые примеры показывают, что такое осреднение па практике сделать невозможно. Так, в задаче сжатия плоского трехслойного элемента (глава 4, 7, п. 1) получили напряжения в слоях резины етц = Ке, аналогичные напряжения в слое металла 0-ц = — h/ho)Ke, где h, ho — толщины слоев, т.е. тангенциальные нормальные напряжения терпят разрыв на поверхностях контакта слоев, отличаясь не только абсолютной величиной, но и знаком. Если напряжения в слоях резины сжимающие, то в армирующих слоях они будут растягивающими. Пи одна модель среды с осредненными упругими параметрами lie даст хотя бы качественно верный результат. [c.205]

Многослойную конструкцию с плоскими или криволинейными слоями, жестко скрепленными между собой, разделим на составные элементы. Каждый элемент содержит упругий слой резины толщиной //р и нсдсформируем1>1Й слой металла толщиной [c.218]

Имея кривые распределения потенциалов, можно методом совмещения анодных и катодных кривых на одном графике построить своеобразную коррозионную диаграмму для коррозионного элемента с любым соотношением площадей. Такие диаграммы для пары медь—цинк (1 1), находящейся под тонким слоем и в объеме 0,1 N раствора Na l, приведены на рис. 91. Из этих диаграмм можно непосредственно определить разность потенциалов между участками анода и катода, возникающую вследствие омического падения потенциала в электролите. Очевидно, на границе контакта электродов омическое падение потенциала практически равно нулю, и потенциал катода равен потенциалу анода. По мере удаления от границы контакта градиент потенциала увеличивается. Отрезок, полученный от пересечения кривых распределения потенциалов на аноде и катоде, с перпендикуляром, восстаг[овленным из любой точки модели, есть не что иное, как омическое падение потенциала между плоскими электродами, находящимися на определенном расстоянии от границы контакта. Наклон кривых распределения потенциалов на аноде и катоде характеризует анодное и катодное поляризационное сопротивление. Такая своеобразная коррозионная диаграмма у1< азывает, с одной стороны, на степень поляризации [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...