Обжатие относительное

Наибольшая прочность холодной сварки, как показал И. Б. Баранов [см. 32], получается при обжатии (относительном уменьшении толщины) на 70—85%. Ослабление сечения в месте сварки частично компенсируется упрочнением металла. Давление, необходимое для сварки, зависит от рода материала и от требуемой степени деформации. Например, для алюминия толщиной 10 мм при степени деформации 80% давление составляет 850 МПа. [c.257]

Обжатие относительное 489 Обкатывание 795 Обработка анодно-механическая 801 плазменная 630 резанием пластмасс 845 светолучевая 807 термическая 248 термомеханическая 222, 277, 295 [c.900]

Такое соединение может быть и неподвижным, когда цилиндрический бортик одной детали обжат относительно конической фаски другой (рис. 16.37). [c.168]

Прессование применяют для обработки стали, цветных металлов и сплавов с целью получения широкого сортамента профилей. При прессовании металл подвергается всестороннему неравномерному сжатию (см. рис. 10.4, а) и поэтому имеет весьма высокую пластичность. Коэффициент вытяжки (10.1), характеризующий степень деформации и определяемый через отношение площади сечений, при прессовании составляет 10+50. Степень обжатия (относительное уменьшение сечения заготовки) может достигать 90 %. [c.474]

Степень обжатия (относительная деформация сечения), допускаемая за один проход, зависит от обрабатываемого материала и составляет для сталей 10+19 %, а для цветных металлов - до 36 %. Чтобы не было обрывов, напряжение при волочении не должно превышать 0,6 от временного сопротивления материала заготовки. [c.476]

Однако деформация по высоте образца из-за действия сил трения между образцом и инструментом распределяется неравномерно. Она минимальна на торцовых поверхностях и максимальна в среднем сечении. Неравномерность деформации особенно важна при малых деформациях, а также при больших скоростях осадки. Вследствие такой неравномерности разница между локальной в центре образца и средней деформациями может достигать двух раз, температура начала рекристаллизации в разных сечениях может отличаться на 100 и даже более градусов. И. М. Павлов предложил строить так называемые истинные диаграммы рекристаллизации, определяя истинную деформацию по методу винтов. В цилиндрический образец вдоль оси ввинчивают винт, изготовленный из того же материала, что и образец. После деформации образец разрезают вдоль направления осадки и по изменению шага винта в различных точках по высоте осажденного образца определяют истинное относительное обжатие [c.355]

При ударном осаживании образцов цинка диаметром 20 мм и высотой 20 мм (/=20 °С) первая трещина появляется при относительном обжатии 35—40 % Для подобного образца из этого же металла размером 10 мм трещины появляются при относительном обжатии 75—80 %. Опыты с такими же по размеру образцами из латуни дали результаты 50 % обжатия для образца большего размера и 70—75 % обжатия для образца меньшего размера. Аналогичные результаты получены для бронзы Б2. [c.529]

Для оценки технологической пластичности выполняли прокатку клиновидных образцов длиной 150 мм, шириной 20 мм и переменной толщиной от 2 до 20 мм с кернением через 10 мм на прямоугольной грани относительное обжатие после прокатки изменялось от 0 до 90 %. Пластичность оценивалась величиной обжатия, при которой образуется трещина по кромкам прокатанного образца. Условия данного метода наиболее близки к условиям при прокатке слитков. Однако результаты испытаний зависят от характеристик стана и быстроты переноса образцов из печи к прокатному стану. [c.14]

В результате деформации спеченных штабиков вольфрама повышается их прочность, а также относительное удлинение вследствие образования волокнистой структуры. Лишь при очень высоких степенях обжатия (более 99,5 %) удлинение понижается из-за уменьшения запаса прочности (табл. 56). [c.134]

Данные, приведенные в таблице, показывают, что наиболее резко механические свойства стали возрастают после ВТМО при относительно невысоких степенях обжатия (20— 40%). [c.69]

При изучении структурной коррозии и пассивации железной проволоки [70] отмечена зависимость электрохимического поведения металла от положения исследуемого участка сечения проволоки относительно ее оси, так как степень обжатия различных участков при волочении была различной. [c.79]

Вопросы гомогенизации очень существенны при разработке сплавов для прецизионных магнитов. В любом неоднородном материале концентрация меняется приблизительно периодически относительно ее среднего значения i[13]. За счет диффузии концентрация постепенно выравнивается. В работе [13] показано, что для повышения скорости гомогенизации целесообразно уменьшать расстояние между максимумами и минимумами концентрации. Это служит одной из причин более быстрой гомогенизации обработанного давлением материала по сравнению с литым, так как обработка давлением приводит к сближению областей с максимальной и минимальной концентрацией [13]. Надо полагать поэтому, что для повышения однородности рассматриваемых материалов большое значение может иметь применение при обработке ковки с большими степенями обжатия, а также горячей прокатки [37]. [c.233]

При получении волокнистых композиционных материалов с использованием энергии взрыва применяют схему продольного распространения фронта детонации. При этом металл матрицы, заполняющий межволоконное пространство, приходит в соприкосновение с нижним слоем металла и соединяется с ним. Волокна в зоне сварки иногда теряют устойчивость и приобретают волнообразную форму чаще всего это явление наблюдается тогда, когда отношение толщины листа материала матрицы к диаметру армирующего волокна меньше единицы. Образовавшиеся гофры можно удалить путем небольшой подкатки полученного листового композиционного материала. Режимы подкатки (температура, степень обжатия) выбирают в зависимости от состава материала. Э. С. Атрощенко и др. было показано, что при использовании в качестве упрочнителя металлических волокон прокатку можно проводить как в продольном, так и в поперечном относительно волокон направлении со степенями обжатия до 10—15% за один проход. [c.163]

Рассмотрим еще один пример возникновения нарастающей с каждым циклом односторонней деформации при повторных воздействиях движущегося источника тепла. Представим себе бесконечную пластину и два симметрично расположенных относительно ее срединной поверхности точечных источника тепла, обеспечивающих равномерный по толщине локальный нагрев (это возможно, например, при сварке). Значительные сжимающие напряжения, возникающие в результате интенсивного нагрева, при соответствующих условиях приведут к пластическому обжатию материала внутри окружности некоторого радиуса, чему способствует также соответствующее уменьшение предела текучести. Если периодически включаемый источник тепла неподвижен, результатом повторных нагревов, вследствие возникновения при охлаждении остаточных напряжений растяжения, будет знакопеременное течение. Положение изменится при нере-мещении источника тепла относительно пластинки по некоторой траектории. В этом случае деформация, реализуемая за проход, может оказаться кинематически возможной. Тогда каждый последующий проход будет оказывать действие, не отличающееся [c.224]

Применение этих способов затрудняется также конструктивной, технологической и эксплуатационной причинами. Конструктивная причина заключается в придании элементам ротора таких геометрических форм, а следовательно, и распределения масс, упругое перемещение которых не может компенсироваться жестко поставленными грузами. Технологически невозможно получить детали ротора с абсолютной симметрией масс относительно оси вращения, особенно в сборных узлах с большим количеством соединений. Наконец, в процессе эксплуатации машины происходит обжатие мест сопряжения деталей, частичное раскрытие стыков, взаимное перемещение деталей, изменение конфигурации ротора. [c.99]

Для деталей с формой поперечного сечения согласно, таблице (фиг. 15), величина относительного обжатия применяется 20—35%, но при данной конструкции приспособления усилия при прокатке не должны превышать 2000 кг (показание манометра протяжного станка). [c.215]

О 2 6 8 10 12 1 160% Фиг. 24. Зависимость относительного удлинения от величины общего обжатия Р проволоки из стали с 0,9% С, отожжённой на зернистый перлит [39]. [c.406]

Понижение интенсивности рекристаллизации в случае применения значительной степени деформации при каждом обжатии можно объяснить существованием связи между величиной зерна, получающейся непосредственно после деформации, с величиной зерна, наблюдаемой в готовой продукции после охлаждения, что может быть иллюстрировано схемой, приведенной на фиг. 40. Мелкому зерну непосредственно после деформации соответствует и относительно мелкое зерно в готовом продукте, и наоборот. [c.289]

Всякий гибочный процесс в штампах независимо от его технологических параметров протекает непрерывно в двух последовательных фазах начальной и конечной. В начальной фазе совершается предварительная гибка при относительно небольшом сопротивлении заготовки деформированию. С переходом процесса в конечную фазу происходит обжатие заготовки в штампе и окончательное оформление изделия, сопровождающееся резким увеличением рабочего усилия на коротком конечном участке хода ползуна. [c.555]

Влияние величины обжатия (Ah). С увеличенйём абсолютного обжатия растет величина смещенного по высоте объема металла и, следовательно, увеличивается вытяжка и уширение. Но с увеличением Л/г растет длина дуги контакта I ДЛ, а это увеличивает сопротивление течению металла в продольном направлении (сопротивление перемещению, металла в поперечном направлении изменяется незначительно). Поэтому с увеличением обжатия относительное удлинение возрастает в меньшей степени, чем уширение. [c.44]

Тем не менее, если речь идет только о приближенном вычислении потребного усилия обжатия, то условное допущение постоянства площади поперечного сечения обжимаемого тела по высоте вполне приемлемо. Действительно, например, при обжатии относительно высоких цилиндров круглого сечения, как известно, наблюдается явление бочкообразования площадь поперечного сечения, делящего обжимаемый цилиндр на две равные части, оказывается заметно больше отношения объема к высоте однако это обстоятельство практически не влияет на усилие обжатия, поскольку напряжения сжатия вдоль контура такого сечения значительно меньше, чем при линейном сжатии, благодаря наличию напряжений растяжения в тангенциальном направлении. [c.246]

Коэффициенты прокатки — коэффициенты, характеризующие продасс прокатки. К ним относятся суммарный коэффициент вытяжки, коэффициент вытяжки за пропуск, коэффициент уширения, коэффициент обжатия, относительное обжатие за пропуск, суммарное относительное обжатие, относительное уширение за пропуск, суммарное относительное уширение, относительная вытяжка и некоторые другие. [c.135]

К недостаткам обычных диаграмм рекристаллизации следует отнести и то, что при этом не всегда используется истинная деформация. Часто при построении диаграмм рекристаллизации используют образцы в виде плоских заготовок или цилиндров. После прокатки (осадки) и термической обработки величина зерна определяется в среднем по высоте сечения образца (в месте пересечения диагоналей). Относительное обжатие определяют по формуле е= = Ло — hi/ho-100%, а истинную деформацию e=ln /ti/Ao), где ho и /г, — исходная и конечная высота заготовки. Следует учитьгаать, что при больших деформациях значения истинной деформаций и относительного обжатия существенно различаются, а при малых степенях деформации (меньше 10%) эти значения практически совпадают. [c.355]

При прокатке клиновидных образцов сталь электрошлакового переплава обладает более высокой изотропностью, несмотря на наличие транскристаллитной структуры. Различие в предельных обжатиях до разрушения в осевом и поперечном направлениях слитка составляет 2,5—5% при 800 °С и отсутствует при 1000 °С и выше. У стали мартеновской выплавки относительные обжатия до разрушения в продольном направлении на 30—70% выше, чем в поперечном, хотя структура слитка преимущественно равноосная. [c.504]

Для предотвращения самоотвинчивания производят фиксацию (стопорение) болтов и гаек относительно корпусных деталей. На практике используют различные конструкции стопорящих элементов (рис. 32.10, д — м), с помощью которых создают дополнительные силы трения в резьбе (за счет контргайки, обжатой на эллипс тонкостенной части самоконтря-щейся гайки, стопорного кольца или пробки из полиамида, рис. 32.10, а — г), дополнительные силы трения на торце гайки (за счет специальных шайб, см. рис. 32.10, д — ж), а также осуществляют взаимную фиксацию гаек (головок болтов) и корпусных деталей (с помощью шплинтов, деформируемых шайб, проволоки, удерживающих накладок, кернения и др., см. рис. 32.10, 3 — м). [c.509]

Относительное удлинение не во всех случаях точно отражает пластичность. Так, например, при холодной прокатке меди на 20 % эта величина уменьшается в 3 раза, тогда как способность меди к дальнейшей прокатке понижается незначительно и ее можно деформировать с суммарным обжатием более 95 %. Кроме того, относительное удлинение зависит от размеров образца и от места разрыва по расчетной длине его. Сунгение — очень хорошая характеристика пластичности металла, его способности к деформации при прокатке, ковке, осадке. Однако для оценки тягучести металла — его способности к волочению, вытяжке— более подходящей характеристикой является равномерное относительное удлинение и равномерное относительное сужение. [c.14]

Свинец отличается высокой пластичностью, его сужение равно 100% он может быть прокатан без отжигов с высокими обжатиями. Однако сверхпластичным (вследствие отсутствия деформационного упрочнения) он быть не может пз-за образования шеек. Поэтому желательно называть это явление сверхтягучестью, оценивая ее величиной относительного удлинения. [c.28]

Так, в результате обработки методом аусформинг серии высоколегированных конструкционных сталей [116] с содержанием легирующих элементов в пределах 0,28—0,57% С 1,42— 1,46% Сг 4,5—4,75% N1 1,43—1,78% Si (марганец отсутствовал) было получено увеличение предела прочности (при низкотемпературном отпуске на 95°) до величины свыше 280 кГ/мм , а предела текучести — свыше 210 кГ1мм - (отпуск при 260°). Ха ктеристики пластичности при этом возросли с 5 до 8— 97о (относительное удлинение) и с 10 до 50% (поперечное сужение). Деформирование данных сталей в процессе НТМО производилось при двух температурах 535° (область относительной устойчивости аустенита) и 315° (игольчато-троостит-ный интервал переохлажденного аустенита). Если в случае деформации при 535° было получено закономерное монотонное увеличение прочностных характеристик с ростом степени обжатия стали, то в случае деформирования заготовок при 315° прочность стали (в частности, ее твердость) возрастала лишь до деформаций порядка 30% после максимума при 30% обжатия твердость стали начинала уменьшаться [116]. Такое снижение твердости при больших степенях деформации объясняется образованием игольчатого троостита в структуре стали, чего не наблюдается в случае деформирования стали в температурной области относительной устойчивости аустенита. [c.66]

Данные, приведенные в таблице, показывают, что НТМО с промежуточной рекристаллизацией при относительно небольших чередующихся обжатиях приводит к почти такому же уровню механических свойств, что и обычная НТМО с однократной прокаткой до той же суммарной степени обжатия (63%). [c.72]

В связи с этим значительный интерес представляют результаты, полученные Брейером и Полаковским [143], которые исследовали возможность повышения прочности мартенситной стали путем холодного волочения. Проведенные в работе эксперименты на нескольких марках хромоникельмолибденовой стали показали возможность осуществить деформацию волочением стали на холоду непосредственно в закаленном состоянии, но только до 10% обжатия. В результате такой обработки предел прочности при растяжении повышается в отдельных случаях до 391 кГ1мм , а на кривых деформации обработанных сталей появляется зуб текучести. Пластичность стали, в частности относительное сужение поперечного сечения, сохраняется при этом на уровне 30%. Проведенный рентгеноструктурный анализ показывает, что в результате такой обработки расположение атомов углерода в решетке мартенсита становится более упорядоченны.м. Полученный эффект упрочнения связывается с созданием в результате холодной деформации упорядоченного расположения атомов углерода в кристаллической решетке мартенсита вследствие взаимодействия их с сеткой дислокаций [143]. [c.93]

Прочность сплава 40КНХМ зависит не только от степени обжатия, но и от диаметра проволоки. Это обстоятельство объясняется тем, что при одинаковых условиях волочения сердцевина проволоки более крупных сечений претерпевает относительно меньшие обжатия, чем поверхность, что влияет на интенсивность упрочнения при отпуске (рис. 7). [c.285]

На фиг. 24 приведена кривая зависимости относительного удлинения (определяемого на обычной расчётной длине 1 = 200 мм) от обжатия при малых общих обжатиях проволоки из стали с 0,90/0 С, отонсжённой на зернистый перлит. [c.406]

Объёмная характеристика определяет фактор обжатия порошков при прессовании. Если, например, относительная плотность неспрессован-ного порошка — 25 /п, а спрессованного — 75%, то порошок обжимается в 3 раза и высота пресс-формы должна быть в [c.532]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...