Моделирования условия

МОДЕЛИРОВАНИЕ УСЛОВИЯ ПЛОСКИХ СЕЧЕНИЙ В МКЭ [c.27]

Для моделирования условий, возникающих при соударении движущейся горячей части конструкции с инородным телом, попавшим, например, в струю газа, образец с покрытием помещают в печь [143], в которой газовоздушным дутьем устанавливают требуемую температуру. Удар по образцу создается стальной пулей из пневматического ружья. После удара образец извлекается из печи и визуальным осмотром устанавливается характер изменения внешнего вида и целостности покрытия. [c.175]

Моделирование условий зарождения основано на предположении, что критическое нормальное напряжение о должно превышать прочность сцепления частицы с матрицей. Это станет возможным, если [c.196]

Моделирование условий механической работы материалов [c.18]

Рис. 2. Схема нагружающего узла установки для моделирования условий работы материала при одновременном циклическом нагреве и одноосном нагружении

Рис. 3. Схема установки для моделирования условий работы материала при высоких температурах и одноосном длительном нагружении (испытания на ползучесть и длительную прочность)

Объемное однородное напряженное состояние в чистом виде сравнительно редко встречается в напряженных деталях современных машин и аппаратов, а его моделирование представляет настолько большие методические трудности, что таких работ практически нет. Исключение составляет моделирование условий при всестороннем (гидростатическом) сжатии, при котором Oi = Oj = Og. Такими исследованиями при изучении влияния на свойства материалов сверхвысоких давлений занимался Бриджмен [6]. Большое значение эти работы имеют при изучении возможностей создания искусственных алмазов. При этом образцы подвергаются, кроме давления, высоким температурам. В последнее время в связи с освоением Мирового океана изучаются механические свойства стекол, ситаллов и других материалов в условиях гидростатического сжатия. [c.24]

Моделируя работу материала в конструкции, можно полагать, что, если пренебречь масштабным фактором, кривые предельных состояний должны быть подобными для модельного и реального материалов. В случае отсутствия такого подобия закономерности разрушения в конструкции и модели могут быть различными. При этом предполагается, что ответственными за разрушение будут соотношения главных напряжений, рекомендуемые известными теориями прочности. Так, например, в случае моделирования условий разрушения конструктивного элемента, изготовленного из материала, прочность которого хорошо описывает первая теория прочности, следует применять материалы, прочность которых хорошо описывается той же теорией, т. е. должно выполняться условие [c.30]

Моделирование условий работы кромок лопаток на клиновидных образцах [c.202]

Итак, можно заключить, что моделирование условий работы материала при длительном циклическом тепловом и механическом воздействии можно производить путем назначения специальной программы исследований, включающей испытание по режимам, обусловливающим процесс повреждения материала. Такое моделирование, использующее форсированные режимы испытаний, позволяет существенно сократить время получения данных о работоспособности материала. [c.212]

Моделирование условий формирования процесса упругопластического деформирования при различных сочетаниях главных напряжений можно осуществить при осевом растяжении стержней с концентраторами напряжений трех основных видов симметричные сегментный и V-образный вырезы на внешней поверхности, круглое или эллиптические отверстия в центральной части пластины (см. рис. 2.42,а -д). В зависимости от формы поперечного сечения стержня и вида концентратора обеспечивается реализация пространственной или плоской задачи (для стержней с вырезами), либо только плоской (для стержней с отверстиями). [c.111]

Моделирование условий разрушения телескопического кольца. Для проверки результатов, полученных приближенным методом, необходимо провести стендовые или эксплуатационные испытания телескопических колец. В связи с ограниченным объемом информации [c.145]

Моделирование условий возникновения очагов разрушения вследствие перекоса фланцевых элементов телескопического соединения осуществляли п)тем варьирования параметра, характеризующего смещение точки приложения силы Р = qa (см. рис. 3.8, а). При этом были реализованы два основных варианта нагружения с параметрами х = [c.145]

Таким образом, моделирование условий разрушения телескопического кольца показало, что в стендовых испытаниях и в условиях эксплуатации возможны режимы нагружения, при которых разрушения имеют малоцикловой характер. [c.148]

Таким образом, главным обстоятельством, которое следует учитывать при проведении тепловых испытаний в вакуумных камерах с полным моделированием условий безграничного абсолютного вакуума, является обеспечение высокой степени черноты поверхности камеры. При невысокой температуре исследуемых изделий и отсутствии в рабочих условиях дополнительного излучения высокие требования к точности соблюдения тепловых режимов требуют охлаждения камеры сжиженными газами. [c.519]

Выбор материала, формы и микрогеометрии контактирующей поверх- ности контртела определяется условиями эксперимента. Так, например, при исследовании коррозионной выносливости высокопрочных титановых и алюминиевых сплавов, перспективных для изготовления труб для бурения глубоких и сверхглубоких скважин, контртела необходимо изготовлять из абразива (имитация условий трения трубы о разбуриваемую породу) или углеродистой стали (имитация условий трения бурильной трубы об обсадную колонну). При моделировании условий работы подшипников скольжения в качестве контртела необходимо использовать материал вкладышей подшипников и пр. [c.30]

В связи с этим за последнее время все большее внимание уделяется созданию лабораторных методов испытаний масел с присадками [20]. В частности во ВНИИ НП разрабатывается комплекс лабораторных методов, основанных на моделировании условий, приводящих при эксплуатации реального узла трения к развитию физико-химически.х и физико-механических процессов, при которых проявляется механизм действия различных присадок к маслам [21—24]. [c.182]

Схема генерирования гармонических колебаний составлена с учетом компенсации ошибок но амплитуде и частоте (для чего используется соотношение sin (at + os at = 1). Моделирование условий отрывной и безотрывной работы зубчатой передачи осу-ш,ествляется при помош и специальных блоков, одни из которых выполняют операцию сравнения, а другие по получении сигналов с них скачкообразно изменяют значения коэффициентов б с О на 1 и наоборот. [c.10]

Основные требования к экспериментальным стендам диктуются задачам исследования, необходимостью обеспечить начальные и граничные условия. В основу выбора конструкции стенда, его теплофизических, газодинамических и геометрических параметров должны быть положены методы теории подобия и моделирования. Условия моделирования далеко не всегда могут быть реализованы с необходимой полнотой, так как число определяющих критериев подобия для двухфазных сред велико. Установленное выше (гл. 1) минимальное число, определяющих критериев подобия в различных задачах учитывалось при разработке экспериментальных стендов. [c.22]

Сложность процессов фазового превращения побуждает проводить специализированные опыты. Одни задачи требуют достаточно точного моделирования условий образования и роста капель (исследования процесса конденсации, переохлаждения и т. п.), другие допускают значительное отклонение от условий подобия превращения фаз (исследование движения крупных капель и пленок, процессов сепарации и т. п.). Ряд таких задач может решаться даже в условиях искусственного создания влаги в необходимой форме и независимо от фазовых превращений. Устранение или [c.151]

Нелинейные сопротивления НСЗ и НС4 совместно с См1 служат для моделирования условия (XII.5) в граничной точке модели ПМ2. С этой целью сигналы из граничных точек подаются на вход сумматора См1, между ним и граничной точкой модели ПМ2 включается НС4, а между этой же граничной точкой и землей — НСЗ. [c.160]

С учетом изложенного выше для моделирования условия выносливости можно рекомендовать следуюш,ий об-Ш.ИЙ метод восполнения недостающей [c.342]

Таким образом, моделирование условий разрушения телескопического кольца показало, что в стендовых испытаниях и в условиях эксплуатации возможны режимы нагружения, когда реализуются разрушения малоциклового характера. На рис. 5.15 приведены также данные расчета малоцикловой усталости модели, полученные с использованием рис. 5.13, 5.14 и табл. 5.2. Соответствие кривых хорошее, лучше при расчете чисел циклов на основе максимальных деформаций в опасных зонах с помощью МКЭ. Рис. 5.16 является итоговым для оценки корректности расчетного способа на основе деформационно-кинетической трактовки условий малоциклового разрушения при высокой температуре. Здесь же приведены результаты расчета для двух конструктивных элементов 3, испытанных в стендовых условиях по режиму, приведенному на рис. 5.9, г, но со значительным перекосом разрушение за Л 1 = 1672 и Л/2 = 2544 циклов приходилось на зону Ra- При известной внешней максимальной нагрузке цикла с учетом перекоса и соответствующего анализа определена средняя нагрузка q в локальной зоне перегрузки, е помощью которой на основе данных рис. 5.13 (точка 5) найдена максимальная деформация, а затем по рис. 5.14 определено расчетное число циклов. [c.218]

Особую сложность представляет собой создание стендовых установок для испытания под внутренним давлением при высоких температурах моделей сосудов, работающих под давлением. Сравнительно большие их размеры, требующиеся для надежного моделирования условий работы реальных изделий, с особой остротой ставят вопрос об обеспечении условий, исключающих катастрофические последствия их разрушения. [c.152]

При моделировании условий испытаний необходимо учитывать особенности состава реальной коррозионной среды. Например, при моделировании процессов атмосферной коррозии необходимо учитывать температуру, влажность и анионный состав реальной эксплуатационной среды. [c.142]

Применительно к ЭМУ системная модель включает в себя универсальные детерминированные модели электромеханических преобразований, нагрева, деформаций и магнитных проявлений, блоки реализации статистических испытаний, автоматизации перестройки исходных моделей, моделирования условий производства и эксплуатации (рис. 5.(2). Детерминированная часть ее предполагает наличие моделей разных версий для анализа влияющих физических процессов, примеры построения которых даны в 5.1,2 и 5.1.3. Часть входных параметров являются общими для всех блоков, другими блоки обмениваются между собой в процессе работы, в том числе за счет использования обратных связей (земпературы, магнитных потоков рассеяния, изменения момента сопротивления в опорах и нр.). Изложенные [c.141]

Кинетика репассивадии при царапании поверхности стальных электродов применительно к моделированию условий в вершине коррозионно-усталостной трещины 42 328 [c.33]

С целью проверки сделанных оценок поведения материала при различных условиях нагружения дисков были выполнены снециальные их исследования на стенде с моделированием условий эксплуатационного нагружения. [c.488]

Программированные низкотемпературные иопытаиия проводятся с учетО М следующих требований, направленных на моделирование условий работы конструкции в эксплуатации [169] [c.149]

О биостойкости материалов можно судить по действию на них ферментов тех микроорганизмов, которые идентифицированы в данных условиях эксплуатации. Коррозию металлов в этом случае называют микробиогенной (или ферментативной). Целесообразно проверять стабильность материалов относительно определенных классов ферментов (дегидрогеназы, оксидазы, гидролазы и др.). Эти испытания можно отнести к ускоренным или экспресс-методам. Так как ферменты действуют на материалы быстрее, чем микроорганизмы, возможно увеличение концентраций ферментов для интенсификации процесса возможно моделирование условий ферментативных реакций и выявления действительного характера процесса (при сравнении с протекающими в реальных условиях) возможна оценка ингибиторного действия биоцидных веществ [7, с. 68]. [c.76]

Рис. I. Схема лабораторной установки дащ моделирования условий работы титанового хлоропровода в цехе электролиза раствора поваренной соли

Испытания с определением износа по изменению размера деталей. При исследовании износостойкости цепей (втулочно-роликовых, зубчатых и др.), работающих в условиях запыленности или загрязнения, стендовые испытания получили щиро-кое распространение [39], [76], [162]. Участки исследуемых цепей устанавливают на стенд, воспроизводящий условия работы цепей удельную нагрузку на проекцию втулки, скорость движения цепи, степень загрязненности смазки. Для моделирования условий запыленности стенд окружают специальным кожухом, внутри которого создается необходимая среда. О величине износа цепи судят по изменению ее размера. После изнашивания производится измерение удлинения цепи, явившегося следствием увеличения зазоров, и определяется удлинение шага цепи, которое обычно вычисляется в процентах к первоначальной величине шага. Ф. И. Пичак [162] испытывал на износостойкость втулочно-роликовые цепи сельскохозяйственных машин на стенде, который был выполнен на основе типового 52 [c.52]

Зоны разрушения, происходящего при моделировании условий нагружения (рис. 3.15), совпадают с зонами разрушения в реальном конструктивном злементе при эксплуатащ и (см. рис. 3.4). Результаты расчетов подтверждают, что разрушение в зоне переходной поверхности радиусом (см. рис. 3.1 , б) происходит при х = 0,6, в зоне радиусом Rg (рис. 3.15,а) - при Зс= 0,27. [c.146]

Практика испытаний смазочных материалов показала, что моделирование условий, существующих в высоконагруженных узлах трения, легко осуществляется на четырехшариковых машинах трения. Результаты испытаний на этих машинах отличаются высокой воспроизводимостью. Использование стандартных шаров позволяет просто реализовывать как скольжение, так и качение при высоких и сверхвысоких начальных контактных напряжениях. [c.152]

Следует отметить, что лабораторные методы исследования свойств и механизма действия присадок к маслам развиваются не только применительно к присадкам для моторных масел, но и применительно, например, к противозадирньш присадкам, поскольку при правильном моделировании условий работы узла трения, обеспечивающем развитие соответствующих указанных выше процессов, наиболее всесторонне проявляется и точнее определяется механизм действия присадок [25, 26]. [c.182]

Для моделирования условий контакта в программе NASTRAN используются элементы GAP и Slide Line. При работе с контактными элементами необходимо хорошее понимание особенностей их работы. Каждый из них имеет свои достоинства [c.400]

Моделирование условий теплоподвода связано с большими методическими трудностями воспроизводства и контроля реальных процессов в поверхностных слоях. При изучение прочности материалов моделируют только те процессы, которые происходят в части образца, обладающей реальной прочностью. Для реализа1(ии методов исследования необходимо знать, как изменяется температура в той точке теплозащитного слоя, которая считается границей между частью материала, потерявшей прочность, и той, которая в состоянии нести нагрузку. Причем в реальных условиях деструкция этой части уже не должна происходить. Это условие дает возможность проводить испытания без возбуждения процессов деструкции. Достаточно на поверхности образца воспроизвести реальное изменение температуры, соответствующей точке реальной конструкции, в любой заданный момент времени нагрузить образец и определить нагрузку, вызывающую его разрушение. Такие испытания сравнительно легко реализуются в лабораторных условиях. [c.344]

Проведение испытаний с эксцентричной подплакировочной трещиной (см. рис. 5.10, 5.11) вызвано необходимостью моделирования условий работы корпусов реакторов АЭС и A T, в которых трещины небольшой длины, не выявляемые при дефектоскопическом контроле, могут возникать под плакирующим слоем как в процессе эксплуатации [15, 16], так и при изготовлении [16-21], что обусловлено высокими остаточными напряжениями, ползучестью металла основы и структурно-механической неоднородностью биметалла. [c.113]

Дальнейшее развитие зональный метод получил в работах В. Г. Лисиенко и его сотрудников [32, 33]. В этих работах с учетом специфических особенностей теплообмена в металлургических печах разработана зональная методика расчета, достаточно полно отражающая влияние на условия переноса энергии основных режимных параметров и особенностей конструкции различных типов печей, В разработанной математической модели процесса учитываются селективные радиационные свойства как самого факела, так и поверхностей металла и кладки применительно к системе уравнений для собственного излучения. Разработаны и усовершенствованы методы математического моделирования] условий теплообмена в сталеплавильных, нагревательных и "стекловаренных печах с учетом селективных свойств газов, огнеупорной кладки и материала. Предложен оригинальный подход и получены ценные практические результаты при решении сопряженной задачи внешнего теплообмена с учетом нагрева массивного металла. В рамках разработанных моделей представляется возможным непосредственно учитывать влияние на теплообмен в пламенных печах таких важных факторов, как настильность и длина факела, а также его светимость и селективность радиационных характеристик. [c.211]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...