Р резины сжатие

Эластомерные материалы склонны к старению и ограничены по температурному диапазону применения. Поэтому контактное давление от упругости материала постепенно уменьшается, что приводит к потере герметичности Для предотвращения этого явления в конструкции уплотнений вводят пружинящие элементы (см рис. 5.3, а). Механизм действия эластичного уплотнения проще всего рассмотреть сначала на примере колец 1 прямоугольного сечения, применяемых для уплотнения неподвижных торцовых разъемов (рис. 5.8) трубопроводов высокого давления. Контактное давление р = р-, создается сжатием сечения кольца по высоте на величину zh (е — относительное сжатие). Если равновесный модуль упругости резины (он растет с е), пренебрегая некоторым выпучиванием внутренней поверхности кольца, можно определить контактное давление [c.144]

При всестороннем сжатии эластомеры ведут себя подобно жидкостям, подчиняясь закону Паскаля. Коэффициенты сжимаемости Р и коэ( ициенты объемного теплового расширения а у жидкостей и резин близки. Например, модуль всестороннего сжатия для большинства жидкостей находится в пределах /С = = [c.52]

До б р у ж к и н Д. Б. и др. Ресурс уплотнения кольцами круглого сечения при радиальном сжатии в неподвижных соединениях. Каучук и резина 1968, № 8. [c.238]

Рассмотрим подробнее это важное уравнение. Из него следует, что изменение температуры при растяжении стержня не зависит ни от длины, ни от сечения. Поскольку Т, Ср и р — величины положительные, то знак разности (Г—То) определяется знаками д(з и Величина ф положительна, если стержень растягивается, и отрицательна, если стержень сжимается. Что касается коэффициента термического расширения а , то для подавляющего большинства твердых вещ,еств О, и, следовательно, при растяжении 7 <7 о, стержень охлаждается, а при сжатии Т>То, стержень нагревается. В редких случаях (например, для не сильно растянутой резины) величина а сО, и знак эффекта меняется (при растяжении резина нагревается). [c.217]

Формула (3.18) позволяет учесть зависимость обобщенного модуля от объемной деформации. При умеренных деформациях закон сжимаемости резины можно взять в виде р = /V 1п(1 -4- Д), упрощенный закон р = Л Д, где К — начальный модуль сжатия. [c.287]

Для прижима штампуемого материала, для снятия материала с пуансона, для выталкивания готовых изделий из матрицы и т. д. применяются различные буферные устройства. По принципу действия их можно разделить на две основные группы с переменным рабочим давлением и с постоянным. Для первых амортизаторами служат пружины всевозможных конструкций, резина или полиуретан, а для вторых — сжатый воздух — пневматические и гидропневматические устройства. У буферов с переменным рабочим давлением величина развиваемых усилий Р пропорциональна величине рабочего хода F, а у буферов с постоянным давлением усилие одинаково на всем рабочем пути. [c.394]

Однако при большой деформации происходят значительные изменения сечения. Например, при растяжении сечение уменьшается, т. е. Р < Ро при осевом сжатии цилиндрического или призматического образца — увеличивается, т. е. Р > Ро. Значительные изменения сечения могут происходить не только при пластических, но и при значительных по величине упругих деформациях (например, у резины) [9]. [c.40]

При радиальном нагружении резиновой втулки с плоскими торцами (рис. 6-33) напряженное состояние резины характеризуется сочетанием напряжений сдвига, сжатия и растяжения. Зависимость между усилием Р и радиальной деформацией 6 в этом случае дается выражением [Л. 37] [c.216]

Твердость (удельное усилие сжатия) губчатых резин а=Я/5о, Где Р — нагрузка, необходимая для сжатия образца на 40 2% от высоты образца, Н 5о — первоначальная площадь основания образца, вычисленная с точностью 0,1 см , см . [c.182]

Расчетные характеристики и деформация конических амортизаторов. Деформация от вертикальной нагрузки. Упругая деформация опоры / (рис. 87) вызывает сжатие резины на величину /я = / sin р и сдвиг fe = = f os p. По относительным [c.130]

Из рисунка видно, что значения скорости фронта волны разрежения примерно равны или несколько превышают а (р). Иными словами, фронт волны разрежения в ударно-сжатой резине распространяется со скоростью, явно превышающей равновесное значение объемной скорости звука. Высокие скорости волны разрежения, которые почти вдвое превосходят соответствующие значения скорости фронта ударной волны, приводят к быстрому затуханию ударных волн в резине, благодаря чему этот материал эффективен для ослабления ударно-волновых воздействий. [c.129]

Физический смысл явления, описываемого этим уравнением, состоит в том (при С= 1), что в области ВС (см. рис. 8.9) избыточное (с увеличением р) рабочее давление р ро передается по закону Паскаля через прокладку на выступ и на фланцы, что и ведет к увеличению контактного напряжения или, иначе, к самоуплотнению прокладки. Наилучшим условием проявления самоуплотнения будет отсутствие зазора кг. Тогда с момента подачи уплотняемого давления р сразу же увеличивается напряжение на фланцах. Схема, приведенная на рис. 8.9, отвечает некоторой заданной деформации е сжатой прокладки. С увеличением е или модуля упругости резины Е при той же деформации е возрастает / и характеристика ЛВС смещается вправо. [c.230]

Деформация покровной резины. Деформации покровной резины боковины определяются средними деформациями наружных слоев шины. На рис. 11.45 приведены мар симальные напряжения для различных точек боковины. В диагональных шинах резина боковины испытывает деформации растяжение — сжатие во взаимно перпендикулярных направлениях, а в шинах типа Р — двухосное растяжение. [c.375]

Было установлено [328], что нагрузка сжатия Р связана с осадкой ДА амортизатора площадью 8 и высотой А при модуле резины Е соотношением [c.126]

Задача 65. Резиновый цилиндрик (фиг. 102) диаметром й = 10 слг и высотой Л = 20 см помещен без зазора в стальной цилиндр с толстыми стенками. Найти боковое дан.ление р на стенки цилиндра со стороны резины при сжатии продольной [c.112]

Обозначения О диаметр камеры в свету в см 4 диа< метр опорной шайбы в см , р — давление сжатого воздуха (маиометри< ческое) в кГ/см Р — усилие возвратной пружины (для приводов одностороннего действия) в кГ. Примечание. Для камер двустороннего действия с одной резино-тканевой диафрагмой усилие в положении близком к исходному рассчитывают по формуле (2 = 0,6 (Т) + [c.229]

Для изготовления вкладышей применяется высококачественная резина № 1626, изготовляемая по ТУ завода РТИ 3199—52. Она характеризуется следующими свойствами ллотность р = 1,128 т/м = 12 МПа коэффициент трения при Смазке водой / == 0,06 деформация сжатия р = (20р) %, где р может изменяться от О до 2,5 МПа адгезия к чистой металлической поверхности 4 МПа. [c.209]

Рис. 11.29. Пневмоупругая связь с жестким центром для легких резонансных машин. В стальной стакан I, закрытый гибкой резино-кордной оболочкой 2 с жестким центром 3, через канал 4 подается сжатый воздух, что вызывает изгиб оболочки. Для смещения центра необходимо приложить силу, которая при выбранной эффективной площадке оболочки и известном прогибе се будет зависеть только от давления р в камере. Регулируя давление воздуха, можно изменять жесткость связи в широких пределах.

Рис. 12.102. Конструкция опытного резинофрикционного поглощающего аппарата автосцепки, состоящего из комплекта фрикционных клиньев 1 и комплекта резинометаллических элементов 2. Наличие фрикционной части обеспечивает высокое сопротивление толчкам прп малом количестве резины. Предварительная сила затяжкп — 200 кгс. Максимальная сила сопротивления при полном сжатии (70 мм) — 150 тс (а = 45", р = 11 , у = 2°).

Основанием установки (рис. 64) является бетонная подушка 1, на подставке 2 которой укреплена сварная (из швеллеров) рама 3. С рамой соединена платформа 8 четырьмя пружинами 5. На платформе установлены съемные виброконтейнеры 10 и виброустройство, представляющее собой электродвигатель 4, концы вала кото рого через муфты соединены с вибрационными валиками 6. На каждом из валиков 6 закреплена пара дебалансов 7, а сами валики вращаются в подшипниках, корпусы которых привертываются болтами к платформе 8. Сжатый воздух от заводской магистрали подается в контейнеры через патрубки Р, а пыль, образующаяся в результате работы установки и обдува деталей сжатым воздухом, отсасывается через вентиляционные патрубки 12. Контейнеры закрываются подпружиненными крышками, которые прижимаются эксцентриковыми валиками, оканчивающимися рукоятками 11. В связи с сухим способом виброочистки внутренние стенки контейнеров облицованы толстолистовой технической резиной, предохраняющей от износа стальные стенки и уменьшающей шум при работе. [c.134]

Линейная деформация резины при сжатии менее значительна, чем при растяжении, и в практике обычно не превышает 50фо высоты образца, а поэтому и величина коэфициента Пуассона при сжатии более постоянна. При малом относительном сжатии р близок к 0,50 и увеличивается с увеличением сжатия, немало зависит от типа резины. Прч е = /м = 0,78. [c.317]

Рис. 229. Изменение коэффициента старения при растяжении (Кр) и остаточной деформации при сжатии (бост) резины на основе СКН-18 -р + наирит в процессе естественного старения

РЕЗИНА ГУБЧАТАЯ — пористый материал, обладающий амортизационными, тенло-, звукоизоляционными и герметизирующими св-вами. Различают Р. г. с открытыми сообщающимися порами, с закрытыми ячейками, а также со смешанной структурой. Первая изготавливается из латекса или из твердого каучука, вторая— только из твердого каучука. Р. г. из латекса (латексная губка, пенистая резина) благодаря сообщающимся порам газо- и водопроницаема и характеризуется следующими свойствами объемный вес — 0,08—0,25 Kzj M , твердость (усилие, необходимое для сжатия образца на 60% первоначальной высоты) 0,06—0,5 кг см остаточная деформация после 250000 циклов сжатия менее 7,5% предел прочности при разрыве 0,2—1,0 кг1см , относительное удлинение 100—300% размеры пор от 0,05 до 2 мм, при среднем диаметре 0,2—0,4 мм объемная теплоемкость Р. г. 160 ккал м -°С, теплопроводность 0,08 ккал1 м час °С. [c.123]

Р.,с. к г. ж. МВП и АМГ-10, изготавливаются на основе каучука СКН-18. Ввиду склонности хлоропренового каучука к кристаллизации, его вводят только в качестве добавки. Снижение нижнего температурного предела эксплуатации до —60°, а также уменьшение степени набухания резины в MBQ и АМГ-10 достигается введением пластификаторов. Примерные фи-зико-механич. показатели Р., с. к г. ж. МВП и АМГ-10 для уплотнительных деталей прочность при разрыве 100—150 кг/с. относительное удлинение 150—250% твердость но ТМ-2 75—90 величина набухания 1—4 вес. % условно-равновесный высо-коэластич. модуль 100— 200 кг1см темп-ра хрупкости — 45°, —60 остаточная деформация при сжатии на 20% за 1 сутки при -f70 15—30%. [c.133]

Для этого варианта нагружения трехслойного пакета проходящая волна напряжений в средний слой и слой алюминия является сжимающей. На рис. 17 0,бО- представлены графики распределения по толщине ударника и трехслойной пластины для двух моментов времени напря- - oo-жений Oz (сплошная линия), скоростей Vz (штриховая), потока энергии W (1) и потока скорости энергии iV (2) через систему вложенных друг в друга замкнутых контуров Fi, Гг,. .Г . Контур Г, определяется сечением, проходящим через координату Z и тыльную поверхность пластины Zjv+i, п включает в себя элементы с номерами г+ 1/2, (г + 1) + + 1/2,. .1/2. В нижней части рисунка на схеме буквами Ау обозначен алюминиевый ударник, А — слой алюминия, Р — слой резины. Характерно, что максимальный поток энергии W соответствует контуру в зоне границы пластины и ударника, а область максимального потока скорости энергии W перемещается по пластине вместе с максимальными амплитудами скоростей и напряжений. На рис. 17, а скорость потока энергии положительна, т. е. направлена внутрь контуров, и совпадает с направлением движения ударной волны. На рис. 17, б скорость потока энергии принимает как полон ительные значения, отвечая проходящей в средний слой энергии в виде волны сжатия, так и отрицательные, соответствующие движению отраженной ударной волны растяжения в обратную сторону, которое и сопровождается перетоком энергии в этом же направлении. [c.131]

Динамографы месдозного типа отличаются от поршневых тем, что в их силовом звене между поршнем и жидкостью помещается мембрана из тонкой листовой стали, латуни или резины. На рис. 31 показана схема такого динамографа с месдозой. Он состоит из ре-версионных скоб / и 5, которыми усилие растяжения преобразуется в усилие сжатия. Растягивающая сила Р передается шариком 2 на поршень 3 месдозы, который давит на стальную мембрану 4. Это давление сообщается маслу, залитому во внутреннюю полость месдозы. По маслопроводу 6 давление передается трубчатой пружине 7, заставляя ее распрямляться. К этой пружине прикреплен конец стальной ленты 8, перекинутой через ролик 9. Другой конец ленты крепится к цилиндрической пружине 10. При вращении ролика 9 поворачивается рычаг 11, и самопишущий прибор 12 отмечает величину растягивающего усилия Р. [c.62]

ОТ температуры для эластомеров показана в табл. 6.5. Установлено, что проницаемость полимера при деформировании меняется при всестороннем сжатии — уменьшается, при растяжении — увеличивается, что можно объяснить изменением свободного объема в структуре полимера. Коэффипиент диффузии при всестороннем сжатии D м /с для РЖ в резинах составляет [80] 3,8 и 1,6 — для резин на основе СКН-40 соответственно при р = О и р = 70 МПа 3j3 и 1,5 — для резин на основе СКМС-10 при тех же р. В полимерах и пластмассах на диффузионные характеристики влияет образование трещин при растяжении. При напряжении ст<(0,35.... ..0,4)<Тт заметных изменений D нет, а начиная с а > (0,4... 0,5) процесс переноса среды в материалах резко ускоряется. [c.209]

Наибольшая допускаемая толщина [ft l сжатой прокладки в зависимости от допускаемого напряжения сжатия ее материала [erj, определяющего допустимое давление сжатия Ipnl, может быть найдена после замены р = [рл1 = [о1- Допускаемые напряжения для резины приведены в табл. 1. [c.606]

По истечении примерно 16 ч работы аппарата следует произвести очистку колец фильтра от пыли. Для этого кольца промывают в керосине с последующей, обработкой их в масляной ванне и просушкой на воздухе в течение 4 ч. Металлическая стружка также очищается от пыли. Очистка производится примерно после 8 ч работы аппарата. Флюсопровод — резино-тканевый шланг. Диаметр отверстия шланга равен 38 мм, а длина 2,5 м. Полезный объем аппарата 250 л. Производительность отсасывания крупного стекловидного флюса равна 16 кг/мин при давлении в воздушной сети р = 5 ати. Удельный расход сжатого воздуха примерно, равен 0,14 нм 1кг, а электроэнергии — 0,012 квт-ч/кг. [c.144]

Подкладки, пружинящие и заглушающие колебания. Между машиной и фундаментом часто располагают пружины и другие упругие подкладки, которые дают большую свободу машине и соединенному с ней фундаменту, чем одному только фтадаменту, что позволяет лучше использовать инертное сопротивление машины и тем уменьшить возникающие силы. На статическую нагрузку машин (вес машины, натяжение закрепляющих винтов) налагается интересующая нас динамическая нагрузка, обусловливаемая силами. Такие подставки могут действовать, как вполне упругие пружины однако может получиться и уничтожение энергии движения благодаря внутреннему трению. В первом случае изменение формы пропорционально и одинаково направлено с силой. Во втором случае сжатие отстает от силы на фазу i и часть работы изменения формы превращается в тепло. Работа такого материала может быть охарактеризована взаимным положением вектора силы Р и вектора d, определяющего изменение формы (фиг. 34). Компонента d в направлении силы является упругой частью изменения формы, тогда как компонента, к ней перпендикулярная, измеряет энергию, превращенную в тепло. Упругое изменение формы при конструкциях пружин рассчитывается сообразно роду постройки. При плоских подкладках она получается из размеров и из модуля упругости в качестве подкладки наиболее пригодны вещества с небольшим модулем упругости, как-то резина, дерево, пробка, кожа, войлок и т. п. Существенно, чтобы упругость все время сохранялась, как это имеет место для хорошей резины, в то время как войлок и другие пористые вещества, особенно при высо- [c.517]

Пример 16. В качестве примера составления функционала рассмотрим амортизатор, показанный на рис. 37. Допустим, что резина по поверхности 1 привулканизована к основанию. Амортизатор сжат заданной силой Р. Поверхности 2 м 3 свободные. Рассмотрим два варианта крепления резины по поверхности 4. В первом варианте будем считать, что резина привулканизована. Во втором варианте резина к металлу не прикреплена, а поверхность абсолютно гладкая, т. е. силы трения отсутствуют. Имеем следующие граничные условия [c.71]

В этом случае, когда йУ1йк исчезающе мало, оба эти уравнения дают р, = 0,5. Экспериментальные определения ц в условиях сжатия при сухом трении [23] дали для производственных резин значения в пределах 0,465—0,485. [c.17]

И дает возможность определить р как функцию отношения у 1 По уравнению (1.41), заменив в нем / на а Р на 0,5 Р, можн найти пр. Нагружение по схеме рис. 1.10 удобно для исследовани изгиба резинотекстильных пластин. По схеме рис. 1.11 определяю радиальный прогиб резины, имеющей форму кольца прямоугол ного сечения или резино-текстильной полоски, свертываемой в т< кое кольцо. При использовании схемы рис. 1.11 условную жест кость пр/ следует заменить цилиндрической жесткостью. Сложные виды деформации. Кроме основных видов деформ ции растяжения, сжатия, сдвига и кручения,— в реальных конс [c.28]

В резинометаллических клапанах твердость — практически единственный показатель, который может быть замерен без разрушения резины. Для установления модуля р путем замера характеристики, отражающей твердость резины, можно использовать любой микротвердомер. Например игольчатый твердомер ТИМ-1 (модернизированный твердомер Шоппера) [60], на котором замеряют показатель Я, выраженный в условных единицах (при погружении щупа твердомера в резину на 0,01 мм). По графической зависимости (рис. 8.25) между Н и модулями ряда резин (после 60-минутного сжатия образца) можно установить р. Три исследованные резины следуют (рис. 8.25) единой зависимости. По замеренному (или заданному) Н можно найти Ер и далее модуль клапана Ек, Г1 и Ло — геометрические параметры Ь определяют по Н и к. Следовательно, по заданному Qвд и замеренному Я по уравнению (8.45) находят приблизительное значение р,ф и, наоборот, по заданному ркр вычисляют усилие Qвд для герметизации клапана. [c.249]

Усилие распора, а следовательно, и усилие сжатия формы приближенно можно определить по произведению давления литья на площади проекций изделия и поверхностей разъема формы. Давление литья р в данном случае понимается как давление на смесь в момент полного заполнения рабочего гнезда формы. Дело в том, что в ходе подачи смеси давление в рабочей полости формы ниже действительного давления на резиновую смесь на величину потерь давления в системе литьевых каналов. Однако толщина слоя резины в литьевых каналах меньше, чем в изделии, и подвул-канизация в них идет быстрее. Поэтому сброс давления в рабочей полости может иногда н не происходить [69]. С другой стороны, поскольку в литьевой камере резиновая смесь имеет температуру, меньшую, чем температура разогретой формы, то смесь будет продолжать нагреваться. Так как разница коэффициентов термического расширения смеси и металла велика, то давление в полости возрастает затем на некоторую величину Ар. Это внутреннее давление в рабочей полости и определяет истинную величину распорного усилия . [c.298]

До настоящего времени при определении осадки резиновых элементов, работающих на сжатие, с иривулканизированными к торцам металлическими пластинками, исходили из предположения, что усилие при сжатии амортизаторов с закрепленными торцами равно усилию при свободном сжатии резины до той же средней деформации, умноженному на некоторый коэффициент увеличения жесткости р, зависящий от формы амортизаторов. [c.200]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...