Сжатие плоских

Центральная часть корпуса (собственно корпус) 1 выполняется в виде литой или сварно-кованой детали с отлитыми или приварными патрубками. В корпусе выполнены каналы спирального или кольцевого отвода. К корпусу привариваются опорные лапы и трубка для опорожнения насоса. С торцов корпус закрывается крышками 4. С помощью шпилек 3 создается необходимое усилие для сжатия плоских прокладок и восприятия усилия от [c.170]

Чтобы получить амплитуду напряжения в зоне S у вершины трещины, необходимо определить напряжения и на растянутой, и на сжатой стороне зоны б. При определении напряжений на сжатой стороне предполагаем, что после снятия растягивающей нагрузки трещина не закрывается полностью. Такое предположение реально и основано на результатах испытаний на усталость при симметричном растяжении-сжатии плоских образцов с концентратором напряжений из крупнозернистого чистого железа. Испытания показали, что поверхности макроскопической усталостной трещины, возникшей и развившейся на некоторое расстояние от вершины надреза, не контактируют друг с другом, если не приложена внешняя нагрузка, т. е. усталостная трещина имеет ограниченную ширину. Аналогичное явление можно наблюдать и при испытании образцов на усталость при изгибе с вращением. Таким образом, в начальный момент приложения сжимающей нагрузки возникает концентрация напряжений сжатия у вершины трещины. При увеличении сжимающей нагрузки трещина закрывается и концентрация напряжений от нее исчезает. Однако существует еще концентрация и от наружного исходного надреза. Результирующее напряжение в области вершины трещины (см. рис. 27, б) распределяется более плавно. Для удобства расчетов можно предположить, что в случае, когда небольшая уста- [c.60]

Осн. эксперименты по определению пластич. свойств металлов проводятся при испытании на растяжение — сжатие плоского или цилиндрич. образца при однородном деформировании тонкостенной цилиндрич. трубки, находящейся под действием растягивающей силы, крутящего момента и внутр. давления. На диаграмме напряжение — деформация (рис. 1) при одноосном растяжении образца мягкой малоуглеродистой стали до точки А деформации являются упругими (линейный участок). [c.628]

Представьте матрицу преобразования, включающего сжатие плоского изображения в к раз и его перемещение вдоль оси X на величину D. [c.152]

Сжатые плоские элементы стержня в упругой области рассчитывают на местную устойчивость по формуле для длинных пластин [c.320]

Вначале рассмотрим некоторые результаты экспериментальных исследований первой группы. Обширные исследования закономерностей подобия усталостного разрушения на образцах различных типов из среднеуглеродистой стали (0,35% С) были предприняты Массоне [82]. Испытывали при растяжении-сжатии плоские образцы с отверстиями различных диаметров (табл. 3.2), круглые гладкие образцы различных диаметров при растяжении-сжатии (табл. 3.3), круглые образцы диаметром 16 мм с глубокими гиперболическими надрезами различных радиусов при растяжении-сжатии (табл. 3.4), При знакопеременном изгибе в одной плоскости испытывали образцы прямоугольного сечения (табл. 3.5) Образцы круглого сечения различных диаметров (от 4 до 56 мм) испытывали также при изгибе с вращением (табл. 3.6). Приведенные в таблицах результаты соответствуют мелкозернистой структуре и механической полировке образцов. В таблицах даны [c.88]

Применив гипотезу плоских сечений и параболический закон распределения смещений по толщине слоя, Б. Головня [222] провел приближенное теоретическое исследование сжатия плоских и цилиндрических резиновых амортизаторов при больших деформациях, используя условие несжимаемости. [c.21]

Второй подход связан с применением характеристических рядов для представления решений в отдельных зонах. Здесь получены точные или приближенные аналитические решения ряда одномерных экстремальных задач, когда за фиксированный промежуток времени требуется сжать плоский, цилиндрический или сферический слой газа до произвольной конечной степени при наименьших затратах энергии. С использованием аналитических конструкций и принципа максимума Понтрягина удалось построить законы оптимального управления с одной точкой переключения для серии такого типа задач. [c.10]

Еще Релеем и Гюгонио [2] было показано, что, используя класс автомодельных волн Рима-на, можно в процессе изоэнтропического сжатия плоского слоя политропного газа получить сколь угодно большую плотность газа. Возможность неограниченного сжатия газовых цилиндра и шара была установлена [3, 4] с применением классов автомодельных цилиндрических и сферических течений, которые были подробно изучены [5] (для задач о вытеснении газа). Отмечалось [3,4], что процессы безударного сжатия газа являются энергетически выгодными, так как не приводят к большому росту кинетической энергии и сильному разогреву вещества, что наблюдается при ударном сжатии. Поэтому такие процессы могут играть существенную роль при осуществлении лазерного термоядерного синтеза, когда сжатие мишеней реализуется при помощи специальным образом сформированного импульса лазерного излучения. [c.403]

Найдем сначала закон движения поршня обеспечивающий в момент t = tk неограниченное безударное сжатие плоского слоя. Совершенно аналогично рассуждениям [2] такому закону будет соответствовать функция Ф (ix), которая обеспечивает [c.404]

Таким образом, зависимость (2.7) определяет закон движения поршня обеспечивающий неограниченное сжатие плоского слоя баротропного газа в момент t = [c.405]

Получено точное аналитическое решение двумерной нестационарной задачи об адиабатическом взаимодействии плоской волны Римана, создающей разрежение газа с образованием зоны вакуума, и волны Рэлея-Гюгонио (Р-Г), соответствующей неограниченному безударному сжатию плоского слоя газа. Для построения решения использован класс неавтомодельных двойных волн. Найдена форма подвижного поршня, обеспечивающего безударное взаимодействие до момента схлопывания волны Р-Г. [c.414]

Построены аналитически приближенные законы управления безударным сжатием однородных сферических слоев политропного газа, требуюш ие минимальных затрат энергии для достижения заданной степени сжатия. Показано, что оптимальный закон управления — составной и имеет одну точку переключения управления. Ранее эти результаты были анонсированы в [1], случай сжатия плоских и цилиндрических слоев исследован в Г9 [c.418]

Как уже упоминалось, существенным фактором для рассматриваемых процессов является учет лучистой теплопроводности. Такой учет для случая сжатия плоского слоя осуществил и проанализировал М.Г. Анучин. Он решил задачу о неограниченном сжатии теплоизолированного плоского слоя, когда одна из границ слоя неподвижна, а вторая либо движется со скоростью (1.3) ( жесткий поршень), либо на ней задан закон изменения давления ( мягкий поршень). Уравнения состояния и коэффициент теплопроводности брались в виде (Т — температура) [c.470]

При испытании на сжатие плоский образец вставляют между планкой 5 и пластинкой 7 до упора в дно, центрируют по толщине и ширине относительно планок и постепенно с помощью винтов поджимают пластинкой до тех пор, пока щупом не будет установлен воздушный зазор между образцом и планкой, одинаковый по высоте. При комнатной температуре зазор должен быть в пределах 0,01—0,03 мм, при повышенных температурах он устанавливается с учетом коэффициента линейного расширения материала образца. [c.51]

Наиболее важными экспериментами по определению пластических свойств металлов являются растяжение-сжатие плоского или цилиндрического образца и деформирование тонкостенной цилиндрической трубки, находящейся под действием растягивающей силы, крутящего момента и внутреннего давления (эксперименты, позволяющие ввести независимый отсчет усилий и деформаций). [c.8]

Возможность образования волн разрушения в напряженном хрупком материале обсуждалась теоретически в работах [95 — 97]. Следует отметить, что из теоретических соображений не удалось верно оценить скорость ее распространения. Экспериментально волны разрушения в стекле наблюдались в условиях точечного взрыва [98], при этом ее скорость найдена равной 1,3 км/с, что согласуется с результатами описанных выше измерений в условиях одномерной деформации. Однако, в случае сферической симметрии создаются растягивающие напряжения в окружном направлении, что существенно отличает условия деформирования от плоского случая. В подтверждение возможности дробления стекла, сжатого плоской упругой волной, можно привести также отмеченные выше искажения плоских внутренних поверхностей пластин в стопе по достижении динамического предела упругости. [c.116]

Сжатие плоских образцов. Призмы, сечение которых в плоскостях, перпендикулярных направлению сжатия, представляло собой узкий прямоугольник, подвергались сжатию между двумя нажимными плитами полученные при этом линии скольжения показаны на фиг. 316 и 317. До испытания призмы были разрезаны по средней плоскости, совпадавшей с направлением сжатия. [c.382]

НОМ кристалле. Влияние точечных дефектов и структурные изменения при одноосном сжатии плоской решетки подробно исследовались в работах Могилевского, в частности в [35]. [c.225]

Методы растяжения и сжатия плоских о( азцов [c.194]

Сжатие плоских образцов. [c.197]

Линейное сжатие Обычное сжатие Плоское сжатие Истечение. . . [c.179]

Предположим, что плоский кривой брус работает в условиях простого растяжения или сжатия и что изгибающий момент и поперечная сила в каждом его сечении равны нулю, а продольная сила отлична от нуля. Заметим, что такое напряженное состояние бруса возможно и что всегда можно подобрать нагрузку, которая вызывала бы растяжение или сжатие плоского кривого бруса и не вызывала бы его изгиба. [c.525]

В плане применения экспериментальных методов и моделирутощих образцов, использу елгых дтя исследования влияния различных параметров конструкций и их сварных соединений на напряженно-деформиро-ванное состояние и характер пластического течения, нужно отметить следующее В отличие от тонкостенных констру кций, кривизной поверхности которых пренебрегали (в вид> ее малости), и благодаря допу щению об отсутствии напряжений в направлении стенки конструкции (Оз = 0) силовая схема нагружения моделирующих образцов была сведена к растяжению—сжатию плоских образцов (см. рис. 3.42), для толстостенных данные допущения на сгадии экспериментального изу чения с применением. метода муара являются неприемлемыми. Это связано, с одной стороны, с тем что кривизна толстостенных оболочек является доминирующим параметром, существенным образом определяющим напряженное состояние оболочек и, с другой стороны, напряжения в направлении стенки конструкции сопоставимы по своим значениям O HGfp (а,), что не позволяет при использовании модельных образцов свести силовую схему к растяжению (сжатию). [c.206]

Томашот [94] измерял предел прочности при изгибе и сжатии плоских пенополиуретановых слоистых конструкций после облучения. Ухудшение механических свойств не наблюдалось вплоть до максимальной дозы облучения образцов (l-lO i эрг/г). [c.61]

Испытывали на усталость при осевом растяжении-сжатии плоские образцы сечением 64x7,5 мм с краевым V-образным надрезом глубиной 5 мм. Варьирование концентрации напряжений проводили путем изменения радиуса при вершине надреза в диапазоне от 0,1 до 1,25 мм. Остаточные напряжения после изготовления надрезов снимали нагревом до 650 С в вакууме с выдержкой в течение 1 ч. [c.13]

Эффект упрочнения материала как источник появления нераспространяющихся усталостных трещин присутствует и в случае, когда деталь или образец имеют конструктивные концентраторы напряжений. Это было показано при исследовании развития усталостных трещин в образцах из отожженного (450 °С, 1 ч в вакууме) сплава А1 —0,5 /о Mg [35]. Испытывали на усталость при симметричном растяжении-сжатии плоские образцы сечением в рабочей части 15,5x6,35 мм с двусторонними острыми надрезами глубиной 3,6 мм и радиусом при вершине 0,013 мм. Испытания при частоте циклов 1500 1/мин на трех различных уровнях напряжений (25 26,5 и 28 МПа) показали, что в надрезах образуются нераспростра-няющиеся усталостные трещины. При этом трещина развивается наиболее интенсивно в первые 10 циклов нагружения, затем рост трещцны замедляется и полностью прекращается при 2-10 —3-10 циклов. Дальнейшее увеличение числа циклов нагружения до МО —2,5-10 не приводит к росту трещины. [c.36]

Рис. 29. Расчетные зависимости длины нера-спространяющихся усталостных трещин h от номинальных напряжений <т при растяжении-сжатии плоских образцов с концентратором напряжений (р = 0,2 мм) различной интенсивности (I и. 2—а = 6,7 3w 4 0 = 5,0 и 5 и 6—йд= = 4,0 7 и S —a

Рис. 30. Расчетные зависимости относительных пределов выносливости по разрушению (О, ) и трсщинообразованию (Л, V) при растяжении-сжатии плоских образцов с концентраторами напряжений постоянной глубины t= = 2 мм (а) или постоянного радиуса при вершине р=0,2 мм (б) из мелкозернистой (кривые /) и крупнозернистой (кривые 2) сталей 3 — К = а0

Так, если исследователь ставит своей целью проведение исследований по дробному нагружению (многоклетьевая или реверсивная прокатка, штамповка), предпочтение следует отдать методу испытания на кручение или на плоское сжатие. Эти методы лучше других применять и при моделировании таких процессов, как прессование, ковка, т. е. когда значительны истинные деформации. При испытаниях на кручение наиболее просто воспроизводить условие постоянства скорости деформации, так как рабочая база образца в процессе испытаний не изменяется. Другие виды испытаний (сжатие, плоское сжатие, растяжение) требуют использования кулачков соответствующей профилировки. [c.50]

Ряд указанных исследований проводился на электродинамических или электромагнитных вибраторах без обратной связи и без надлежащей стабилизации параметров случайного процесса, поэтому результаты этих исследований не могут считаться вполне достоверными. Появление электрогидравлических машин с обратной связью позволило проводить усталостные испытания при случайном нагружении с обеспечением заданных параметров процесса и его стационарности. Однако соответствующих результатов имеется пока ограниченное количество. Рассмотрим в качестве примера результаты работы Пфайфера 193], в которой при регулярном и случайном нагружении испытывались на элек-трогидравлической машине с обратной связью при растяжении-сжатии плоские образцы с надрезами а = 2,44) из трех типов углеродистых сталей. На рис. 5.8 представлены четыре типа использованных при испытании случайных процессов, характеризующихся различными значениями г иГь Здесь г — коэффициент корреляции между минимумами и непосредственно следующими за ними максимумами процесса [55], получающийся при статистической обработке данных, представленных в корреляционной таблице (см. рис. 4.6) i — фактор нерегулярности процесса (обозначение и название по данным работы [93]), представляющий собой отношение среднего числа пересечения процессом нулевой линии к среднему числу Экстремумов [величина i совпадает с X, определяемой соотношением (4.40) ]. Процесс F1 является узкополосным процессом, для которого все методы схематизации дают практически одинаковые результаты процесс F4 — достаточно широкополосен, процессы F2 и F3 имеют промежуточный характер. Применяли схематизацию процесса по методу экстремумов. Распределение экстремумов, максимумов и минимумов процессов было близким к нормальному. [c.179]

Дадим краткий анализ экспериментальных.и теоретических исследований деформации эластомерного слоя и тонкослойных резинометаллических элементов. Расчет многих типов резинотехнических изделий проводят, используя предположение о несжимаемости материала. Такой подход оправдан для массивных деталей, оболочек и мембран. Деформация тонкого слоя резины в эластомерных элементах стеснена кинематическими граничными условиями на лицевых поверхностях, и гипотеза о несжимаемости оказывается неприменимой. Этот ве1Жный факт для теории и расчета слоя был установлен экспериментальным путем в работе В. Кейса [224] для сжатия плоского слоя и впоследствии получил подтверждение во многих работах. [c.13]

В работе В. И. Малого [107] рассматривалась задача сжатия плоского слоя, имеющего в плане форму полосы, круга или Кольца. Применялся метод однородных решений. Более общая задача будет рассмотрена в 8 главьт 2 тем же методом. Поэтому здесь на деталях не останавливаемся, а приведем окончательные результаты работы. [c.45]

Существует мнение, что для расчета эластомерных элементов с большим числом слоев перспективным является метод осреднения [11], т.е. переход от дискре гной композитной конструкции к среде с неп1)ерьшными упругими свойствами. Простые примеры показывают, что такое осреднение па практике сделать невозможно. Так, в задаче сжатия плоского трехслойного элемента (глава 4, 7, п. 1) получили напряжения в слоях резины етц = Ке, аналогичные напряжения в слое металла 0-ц = — h/ho)Ke, где h, ho — толщины слоев, т.е. тангенциальные нормальные напряжения терпят разрыв на поверхностях контакта слоев, отличаясь не только абсолютной величиной, но и знаком. Если напряжения в слоях резины сжимающие, то в армирующих слоях они будут растягивающими. Пи одна модель среды с осредненными упругими параметрами lie даст хотя бы качественно верный результат. [c.205]

Плоский кольцевой слой. Рассматривается осесимметричная деформация растяжения-сжатия плоского слоя круговой или кольцевой формы. В цилиндрических координатах ri г го, о 2я-, г 0,5Л. Граничные условия при с = 0,5Л U — 0, W - 0,5Л, при г = п Sil = дзяР, 1.3 = дз1Р-Уравнения равновесия [c.295]

Одномерные процессы неограниченного сжатия плоского слоя газа, бесконечного цилиндра и газового шара с заданными начальными радиусами изучались в [1-5]. Ана-литически или численно в них были построены законы управления неограниченным сжатием, определены точно степени кумуляции газодинамических величин в момент коллапса. Одномерные процессы сжатия до достижения заданной произвольно степени сжатия при наименьших затратах энергии, а также процессы неограниченного сжатия цилиндрических и сферических слоев газа рассмотрены в [6-1Г, [c.467]

В [1-3] был рассмотрен круг вопросов, связанных с исследованием одномерных процессов безударного неограниченного сжатия плоских цилиндрических и сферических газовых слоев, в том числе с минимальными затратами внешней энергии для получения заданной степени сжатия. Изучение таких процессов связано с исследованием возмож-ностей реализации инерциального термоядерного синтеза (ТС) при обжатии с помощью зазличных физических полей (лазерный ТС, применение пучков тяжелых ионов) сферических мишеней, содержащих смесь ДТ (дейтерий, тритий). В частности, применение в Ливерморе многолучевого лазера Нова с регулируемой интенсивностью пучков позволило сжать сферическую мишень в несколько десятков тысяч раз. [c.482]

Долбежный резец (рис. 23, г) работает при очень большом вылете /, так как в силу особенности процесса вылет / должен быть большее высоты Яз обрабатываемой заготовки. Сичы Р, и Ру создают в опасном сечении стержня резца сложное сопротивленце сжатия, плоского и продольного изгиба. Резец следует расс внывать как минимум иа продольный изгиб по известной формуле Эйлера (см. курс сопротивления материалов). Поскольку вылет I долбежного резца измеряют от жесткой плоской опоры, к которой сгшами Р прижат корпус долбежного резца, то в формуле критической силы при продольном изгибе изменяют некоторые величины, так как в этом случае на длину I приходится половина выпуклой синусоиды. Формула Эйлера принимает вид (при г = 1) [c.51]

Привлечение механизма сдвиговой турбулентности подкрепляет также представления о возможности кольцевого сжатия плоского протопланетного облака и коагуляции планет из первоначально рыхлых газопылевых сгустков, заполняющих значительную часть своей сферы притяжения и медленно сжимающихся за счет внутренних гравитационных сил Энеев и Козлов, 1977 Мясников и Титоренко, 1994 а,б). При этом, как было обнаружено в результате численных [c.64]

Главная задача, решаемая при сжатии плоских образцов, — выбор способа приложения нагрузки и обеспечение разрушения образца от сжатия. При нагружении только нормальными усилиями по торцам образца (схема I—2) практически невозможно обеспечить полный контакт между опорной поверхностью образца и поверхностью пуансона испытательной машины, следствием чего является преждевременное разрущение образца. При нагружении образца одними лишь касательными усилиями (схема I—3), как это регламентировано А5ТМ, передача сжимающих усилий тоже является несовершенной, особенно в случае применения плоских клиньев (АЗТМ предусмотрены конусные зажимные патроны). Наиболее рациональным является комбинированное нагружение — нормальными усилиями по торцам образца и касательными усилиями по боковым граням образца (схема 1—4). При комбинированном нагружении угол наклона клиновидных вкладышей захватов выбирается из условий распределения нагрузки по торцам и боковым граням образца. Экспериментально установлено, что боковое раздавливание образца исключено, когда нагрузка по торцам его составляет 45—50% от разрушающей (в случае отсутствия боковой нагрузки). В действующих приспособлениях угол наклона составляет 14—17°. Концевые части образца защищены накладками. [c.197]

Методы нспытаник на растяжение и сжатие плоских Образцов разработаны для случая, когда волокна параллельны или перпендикулярны оси образца. [c.198]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...