Влияние вязкости жидкостей

Влияние вязкости жидкости на истечение из отверстий [c.297]

Заметим, что первые четыре режима дробления капель, включая и переходный режим хаотического дробления 4, реализуются в весьма узком диапазоне чисел Вебера 10 < We < 60. Что касается влияния вязкости жидкости, есть основания полагать, что характер зависимостей Wed ( = 2, 3, 4) от Lp аналогичен такой зависимости для We , однако явные корреляции такого типа для [c.168]

ВЛИЯНИЕ ВЯЗКОСТИ жидкости НА ИСТЕЧЕНИЕ [c.206]

На распределение скорости, а в конечном счете на перенос теплоты оказывает влияние вязкость жидкости. Это влияние учитывают с помощью физических характеристик жидкости, которые называют динамической (fx, Па-с) и кинематической (V, м с) вязкостью v = [c.175]

Кроме ( )ормулы общего вида (52.6), в практике расчета нефтепроводов не так давно употреблялась так называемая формула Шухова. Эта формула явилась первой попыткой оценить влияние вязкости жидкости на расход. [c.203]

Полученным результатам можно дать следующее физическое истолкование. При малых числах Рейнольдса жидкость обтекает выступы шероховатости без образования и отрыва вихрей вследствие значительного влияния вязкости жидкости свойства поверхности стенок труб не оказывают при этом влияния на сопротивление и кривые Л=/(Ре) совпадают с прямой // (для гладких труб). Когда же с увеличением скорости (т. е. числа Рейнольдса) от бугорков шероховатости начинают отрываться вихри, то свойства поверхности уже оказывают влияние на со- [c.173]

Зависимость коэффициентов истечения от числа Рейнольдса. Приведенные выше значения коэффициентов истечения для отверстий и насадков различной формы справедливы для условий, когда влияние вязкости жидкости на истечение не проявляет себя в сколько-нибудь заметной степени. При Кео>100 000, где [c.317]

Поправочный коэффициент Ь, учитывающий влияние вязкости жидкости на местные потери, определяется при ламинарном режиме как функция от числа Рейнольдса по графику, приведенному на рис. 90. При турбулентном режиме поправочный коэффициент принимают равным 1. [c.274]

Рис. 4-22. Данные о влиянии вязкости жидкости на процесс барботажа.

КОСТИ, учитывающая влияния вязкости жидкости. [c.27]

Tf — постоянная времени, учитывающая влияние вязкости жидкости, [c.28]

Ряд явлений указывает на способность смазочной пленки сопротивляться продавливанию. Эта способность, проявляющаяся и в отсутствие скольжения, т. е. в случае взаимно неподвижных поверхностей, особенно резко усиливается при движении, увеличиваясь при атом в десятки раз и более. В то же время эта способность смазочной прослойки и в состоянии движения не может объясняться влиянием вязкости жидкости. При этом толщина смазочной прослойки, проявляющей эту способность, настолько превышает возможную толщину адсорбционных слоев, что становится затруднительным объяснить влияние поверхностно-активных веществ на смазочное действие. [c.194]

О влиянии вязкости жидкости на устойчивость регулятора давления [c.206]

Если пренебречь влиянием вязкости жидкости (ган=0, =0), то выражения (5.51- [c.88]

Если пренебречь влиянием вязкости жидкости (Гек=0 ), то получим аналогичную (4.9) тригонометрическую форму записи характеристики напора Н д—Q д, которая подтверждает адекватность комплексной и исходной, реализованной в координатах действительных чисел, моделей РЦН [c.90]

На рис. 5.18 изображены рассчитанные по (5.66) характеристики Н д—Q д насоса НМ-7000-210 для различных частот вращения рабочего колеса. Следует также заметить, что в отдельном случае, пренебрегая влиянием вязкости жидкости, получим строго квадратичную зависимость значения действительного напора от частоты вращения насоса, которая характерна для автомодельного режима РЦН [33]. [c.92]

На рис. 31 показано влияние вязкости жидкостей на опытные удельные потоки по сечению факела, расположенному нормально к оси форсунки. [c.79]

Рис. 31. Влияние вязкости жидкостей на опытные удельные потоки по сечению факела [4]

В качестве первого приближения была высказана гипотеза о возможности интерпретации двухфазного пристенного слоя в виде системы струек жидкости неправильной формы, обтекаемых паром. При такой схеме кризис кипения рассматривается как чисто гидродинамический эффект, являющийся следствием нарушения устойчивого существования жидких образований в потоке пара, образующемся в пристенном слое. В аналитическом плане задача об устойчивости поверхности раздела жидкость — газ рассматривалась в ряде работ [8—11]. Приложение и развитие этого анализа применительно к кризису кипения, сделанное в [5], привело к функциональной связи, дающей возможность учесть влияние вязкости жидкости на критические нагрузки, В результате сопоставления с опытом были получены следующие критериальные формулы [c.80]

Значительное влияние на работу гидропривода при малых расходах, как уже отмечалось ранее, оказывает вязкость жидкости. Температурная нестабильность расхода не зависит от его величины. Основным фактором, определяющим температурную нестабильность дозируемого расхода, как следует из рис. 7, является величина подпорного давления. Для уменьшения влияния вязкости жидкости необходимо снижать подпорное 154 [c.154]

В дозвуковом потоке сила сопротивления складывается из двух составляющих силы трения по поверхности и результирующей сил давления. Суммарная сила давления не равна нулю, как в идеальной жидкости, так как пограничный слой искажает основной поток и изменяет распределение давления. Следует подчеркнуть, что в конечном счете эти силы сопротивления вызваны влиянием вязкости жидкости. Хорошо обтекаемым называется тело, для которого сопротивление трения много больше сопротивления давления (пластина, параллельная потоку, крыло с малым углом атаки). Для плохо обтекаемого тела (шар, цилиндр) основным является сопротивление давления (или, как иногда называют, сопротивление формы). На рис. 7.8 для наглядности показаны профиль крыла и цилиндр, имеющие одинаковый коэффициент сопротивления. Этот рисунок показывает, насколько велико может быть сопротивление давления для плохо обтекаемого тела по сравнению с сопротивлением трения хорошо обтекаемого тела. [c.184]

На достаточном отделении течение в следе не зависит от конкретной формы тела, породившего след (рис. 7.12, а). Картина, аналогичная течению в следе, наблюдается в турбулентной струе (вдали от источника), распространяющейся в окружающем потоке (рис. 7.12, б). На границе следа или струи скорость равна скорости основного потока. Различие состоит в том, что внутри следа скорости меньше скорости внешнего потока, а внутри струи — наоборот, больше. Турбулентные течения, не ограниченные твердыми стенками, называются течениями со свободной турбулентностью. Такие течения обладают свойствами, характерными для пограничного слоя градиент скорости в поперечном направлении велик по сравнению с градиентом в продольном направлении. В то же время расчет следов и неограниченных струй более прост, чем расчет пограничного слоя, так как следует учитывать только турбулентное трение и не имеется областей, где велико влияние вязкости жидкости. [c.189]

Влияние вязкости жидкости для бака с гладкими стенками зависит от числа Рейнольдса Re. При малых колебаниях жидкости коэффициент диссипативных сил [c.63]

Перечисленные формулы не учитывают влияния вязкости жидкости (или ее тeмпepatypы) и скорости движения и поэтому пригодны лишь для области вполне шероховатых труб. [c.191]

Свойство (3.4) не может быть обусловлено влиянием вязкости жидкости, поскольку при стационарном вращении вязкой капли, заключенной в твердую несферичную оболочку, момент инерции будет иметь твердотельное значение. Для описания свойства (3.4) в рамках коллективной модели приходится считать, что вещество ядра представляет собой смесь сверхтекучей жидкости с вязкой. Поэтому свойство (3.4) называется частичной сверхтекучестью ядерной материи. [c.90]

На рис. 2-15 показаны результаты опытов по движению в плоскопараллельном щелевом канале. Отчетливо паблгодается выход на некоторую предельную скорость всплытия. Числа Рейнольдса, рассчитанные по щирине щели, были больше 200, и влияние вязкости жидкости на движение пузырей не отмечалось. [c.41]

Таким образом, С. С. Кутателадзе получил решение с точностью до постоянного множителя, значение которого находится из опыта. Сопоставление зависимости (10.1) с экспериментальными данными (рис. 10.3) показывает, что для данной жидкости К действительно является постоянной величиной, однако при переходе от одной жидкости к другой значение К меняется от 0,13 до 0,2 [86]. Автор работы [12] изменение константы К связал с влиянием вязкости жидкости. На рис. 10.4 приведена зависимость К от комплекса отражающего влияние вяз1К0сти жидкости v. Как видно из рисунка, влияние числа Галилея испарения Qa u=gL /v если имеет место, то проя вляется настолько незначительно, что лм можно пренебречь. [c.273]

Выражения (3.18) и (5.51) устанавливают квадратичную зависимость напора холостого хода Нд машины от частоты вращения рабочего колеса п. В свою очередь, все инерционные гидравлические сопротивления РЦН, как и действительный расход рабочей жидкости Q д [2], прямопропорциональны п. Это предоставляет возможность записать на основе (5.58) удобное для практического использования выражение для перерасчета характеристики Н д—Q д РЦН с одной частоты вращения на другую с учетом влияния вязкости жидкости [c.92]

Интенсивность влияния вязкости жидкости на основные показатели работы форсунки определяется уровнем вязкости, значениями основных характеристик форсунок, выбором конструкций и режима ее работы. Так, по Лонг-веллу Д. П., влияние вязкости жидкости на размер капель начинает сказываться при значении кинематической вязкости больше 7 мм /сек. Известные критериальные зависимости, обобщающие результаты эксперимента, влияние вязкости на мелкость фракций оценивают величиной, пропорциональной коэффициенту кинематической вязкости в степени от 0,14 до 0,8. По опытным данным [19] установлено, что средний размер капель пропорционален коэффициенту кинематической вязкости в степени 0,14. В работах Лонгвелла Д. П., Тэта Р. В. и Маршалла В. Р., Тернера Г. М. и Маултона Р. В. степень влияния вязкости на средний размер капель установлен несколько выше, чем у Е. Джиффеиа и А. Мурашева [19], и соответствует величине, пропорциональной коэффициенту кинематической вязкости в степени 0,2. Д. Р. Джойс, а затем и В. Е. Кнайт в результате обработки большого опытного материала определили значение степени у коэффициента кинематической вязкости на уровне 0,215. [c.87]

Результаты экспериментов показали, что при расходах менее 100 m Imuh стабильная работа гидропривода нарушалась вследствие перетекания жидкости между полостями насоса 2 при изменении нагрузки на валу. Другим недостатком было значительное влияние вязкости жидкости на стабильность дозируемого расхода. Влияние вязкости жидкости на работу гидропривода можно уменьшить, понизив давление, при котором расход дозируется дифференциальным агрегатом. [c.152]

Показано, что выражение для расчета характеристики полезной мощности РЦН приобретает вид, аналогичний определению активной мощности синхронной электрической машины Если пренебречь влиянием вязкости жидкости (Гек=0 ), то получим аналогичную (17) тригонометрическую форму записи напорной характеристики, которая подтверждает адекватность комплексной и исходной, реализованной в координатах действительных чисел, моделей РЦН [c.22]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...