Механические Ст. 3 - Допускаемые напряжения

Несоответствие результатов вычисления по формуле (4) опытным данным свидетельствует о несовершенстве этой формулы, расхождение же результатов опытов может быть объяснено широкими допусками на механические свойства меди. Так, предел упругости твердой меди может изменяться от 280 до 350 МПа, а вариация предела упругости изделий еще более значительна. Недостаток формулы (4) заключается в том, что в ней не учтены условия нагружения н явления упрочнения материала. Для точечного контакта условия нагружения материала приближаются к условиям всестороннего сжатия, а напряжения упругих деформаций могут значительно превышать не только предел упругости, но даже и величину предела прочности. Примером могут служить шарикоподшипники, у которых допускается напряжение [c.272]

Для предотвращения быстрого разрушения сосудов, работающих под давлением, необходимо оговаривать минимальную вязкость разрушения различных материалов, что допускает наличие в материале дефектов определенного размера при соответствующем уровне напряжений. При установлении уровня напряжений следует учитывать обусловленные расчетом напряжения в конструкции, зоны значительной концентрации напряжений, а также вторичные температурные и остаточные напряжения сварочного процесса. Уровень вязкости разрушения должен быть связан с условиями работы материала. Например, необходимо учитывать, будет ли иметь место охрупчивание материала у сварных швов. Для этих обоих случаев вероятность разрушения значительно уменьшается в результате термического снятия напряжений. Уровень локальных напряжений может быть снижен механическим снятием напряжений. [c.254]

Так как функция j (I, р, а) допускает точный переход к оригиналам, то приближенное решение задачи диффузии водорода в поле механических напряжений у вершины трещины таково [c.331]

В большинстве исследований влияния сложного напряженного состояния на сопротивление разрушению (особенно разрушению в условиях ползучести) опыты проводились в ограниченном объеме при малом количестве испытаний и варьировании вида напряженного состояния в небольших пределах всего трехмерного пространства (испытания тонкостенных трубчатых образцов от чистого сдвига до двухосного растяжения), параллельные опыты на один и тот же режим в большинстве случаев отсутствуют, В связи с этим используются такие методы обработки экспериментальных данных, которые допускают совместный анализ результатов различных исследований, проведенных в разных условиях на материалах разного класса. С этой точки зрения целесообразно использование безразмерных координат, когда все параметры напряженного состояния отнесены к какой-либо характеристике механических свойств материала, например к условному пределу длительной прочности за определенный срок службы или к сопротивлению разрушения при кратковременном разрыве в условиях одноосного растяжения [c.130]

Для ферромагнитных материалов эта задача значительно облегчается путем использования так называемого магнитоупругого эффекта, т. е. того обстоятельства, что механические напряжения, приложенные к контролируемому изделию, резко изменяют его магнитные характеристики [1, 2]. Датчики, работающие по этому принципу, обладают достаточно высокой чувствительностью, большой выходной мощностью, малой базой измерения, допускают возможность бесконтактного измерения. Однако им присущи и некоторые недостатки нелинейность нагрузочной характеристики и магнитоупругий гистерезис, под которым понимается неполное совпадение кривых величина выходного сигнала — величина приложенных напряжений при нагрузке и разгрузке контролируемого изделия. Для снижения влияния этих факторов необходимо правильно выбрать рабочий режим датчика, что в свою очередь требует знания особенностей проявления магнитоупругого эффекта в каждом отдельном случае. [c.203]

Во многих случаях КР возникает в отверстиях под втулки, подшипники, запоры, т. е. в местах, где создание защитных покрытий (нанесение грунтов, красок) нереально из-за небольших допусков или плотной подгонки втулок, подшипников и запоров (см. рис. 2 и рис. 138). В этих местах часто зарождается КР, так как например, в отверстии под втулку, изготовленном механическим способом, часто имеются остаточные напряжения растяжения, возникшие в результате закалочных операций. Если границы зерен, выходящие в отверстие, ориентированы неблагоприятно, то проблема КР становится очень вероятной. Эта проблема усугубляется после плотной подгонки втулок, так как эта операция увеличивает напряжения растяжения. [c.305]

К числу пороков поверхности относятся также обезуглероживание и обеднение углеродом поверхностных слоев детали на ту или иную глубину. Например, если деталь не работает на износ и не подвержена повторным или знакопеременным нагрузкам, то можно допустить на поверхности обезуглероживание на глубину 0,1 — 0.15 мм. при работе же изделий со знакопеременными нагрузками наличие обезуглероженного слоя не допускается, так как этот слон, состоящий из феррита, будет иметь малую сопротивляемость механическим воздействиям и в нем образуются трещины, которые послужат местом концентрации напряжений, что приведет к усталостному излому. [c.497]

Некоторые требования к заготовке материал — специальный чугун, легированный кремнием, марганцем, хромом, никелем структура по ГОСТ 3443—77 твердость НВ 207— 249, твердость ребер НВ 207—300 смещение по линии разъема формы не более 1 мм разностенность диаметрально расположенных стенок не более 3 мм раковины и пористость, кроме особо оговоренных, трещины, местная рыхлость, посторонние включения не допускаются на обрабатываемых поверхностях не допускаются заливы, заусенцы, раковины глубиной более половины припуска на механическую обработку для снятия внутренних напряжений ребристые цилиндры до механической обработки должны быть подвергнуты термической обработке (искусственному старению). [c.122]

Прямой пуск на полное напряжение следует применять во всех случаях, когда это допускают питающая система и механическая прочность обмоток двигателя. [c.511]

Эффективность этого анализа зависит от точности, полноты и обоснованности, с которыми установлены допуски на характеристики и определены виды отказов. При определении основных функций должны учитываться все возможные состояния схемы. Состояние схемы определяется совокупностью напряжений и токов, для которой можно написать только одну систему матричных уравнений или составить только один сигнальный граф. Так как эта система уравнений применима только к одному состоянию схемы, то все обратно смещенные диоды должны оставаться обратно-смещенными, реле и механические выключатели — в требуемом положении включено или выключено , а транзисторы, используемые в режиме насыщения,— в режиме насыщения и т. д. для того, чтобы схема оставалась в данном состоянии. Если один или несколько элементов схемы изменят свое состояние так, что для описания схемы потребуется другая система уравнений или графов, то схема изменит свое состояние. [c.36]

Другое обычное заблуждение состоит в том, что погрешность испытательного оборудования относят к пределам параметра. К счастью, это редко делается с механическими калибрами, где допуск изготовителя калибра (другое название погрешности испытательного оборудования) полностью вычитается из пределов параметра. Можно привести следуюш,ий пример правильного учета погрешности испытательного оборудования. Если изделие имеет пределы по напряжению 90 и 100 в, а погрешность испытательного оборудования равна 2 в, то изделие должно браковаться, если измерительный прибор показывает больше 98 в или меньше 92 в. Аналогично, если температура печи может быть отрегулирована только с точностью до 10°, а желательная температура для испытания равна 600°, то для того, чтобы была гарантия правильного испытания изделия, следует установить температуру печи равной 610°. Хотя это может соответствовать испытанию изделия при температуре 620°, но в случае высоконадежных изделий важно испытать их при температуре не ниже топ, которая может быть в условиях эксплуатации. [c.230]

При циклических испытаниях допускается форсирование режимов нагружения (по механическим и тепловым нагрузкам). При этом пересчет результатов испытаний на натурные, а также назначение режимов форсированных испытаний производятся на основе уравнений п. 4 (при испытаниях не допускается увеличивать механические нагрузки более чем в 1,5 раза и одновременно местные условные упругие напряжения больше чем в 3 раза по сравнению с эксплуатационными). [c.237]

Такие механические свойства, как временное сопротивление а в и предел текучести Оо,2, являются количественными характеристиками. Они определяют, какие напряжения можно допускать в элементах паровых котлов (до определенного уровня температуры). [c.187]

Инженерные расчеты на прочность котельных деталей производятся по основной нагрузке — внутреннему или наружному давлению с учетом поддающихся надежной оценке внешних нагрузок. Остальные возможные дополнительные напряжения учитываются запасом прочности, кроме того, предъявляются соответствующие требования к механическим и технологическим свойствам применяемых материалов. Особенно жесткие требования предъявляются к пластичности котельных материалов, высокий уровень которой должен предотвращать разрушение при неизбежном возникновении местных перегрузок. Поэтому для применения в элементах паровых котлов допускаются только материалы, разрешенные Госгортехнадзором. [c.187]

При механических испытаниях металлов, как правило, определяют условный предел упругости — напряжение, при котором в образце впервые появляются остаточные деформации, имеющие заданную малую величину (0,001 0,003 0,005%). Величина допуска остаточной деформации в этом случае указывается в виде индекса, напрнмер 5о,ооз — условный предел упругости, соответствующий остаточной деформации 0,003%. [c.96]

Производство поршневых колец. Такие кольца работают при температурах до 250-450 °С, в условиях граничного трения, при высоких напряжениях. Для увеличения срока службы литых поршневых колец, а следовательно, и самих двигателей применяют различные технологические приемы пористое хромирование, легирование чугуна, азотирование, изготовление колец из чугуна со сфероидальным графитом и из литой графитизированной стали. Установлено, что структура металла кольца должна представлять собой мелкопластинчатый или сорбитообразный перлит допускается феррит в виде отдельных зерен в количестве не более 5 % поля зрения на шлифе, а структурно-свободный цементит не допускается. Именно такая структура обеспечивает поршневым кольцам высокие механические свойства (необходимые для сохранения формы кольца при надевании его на поршень), достаточную упругость, высокие антифрикционные свойства и сопротивление износу при работе в паре со стенкой цилиндра. Производство литых колец из чугуна с последуюш,ей механической обработкой требует более десяти машинных операций, во время которых до 90% металла теряется в стружку. [c.21]

Таким образом, на стадиях проектирования, изготовления и монтажа сварных конструкций необходимо принимать меры по уменьшению влияния сварочных напряжений и деформаций. Нужно уменьшать объем наплавленного металла и тепловложение в сварной шов. Сварные швы следует располагать симметрично друг другу, не допускать, по возможности, пересечения швов. Ограничить деформации в сварных конструкциях можно технологическими приемами сваркой с закреплением в стендах или приспособлениях, рациональной последовательностью сварочных (сварка обратноступенчатым швом и др.) и сборочно-сварочных операций (уравновешивание деформаций нагружением элементов детали). Нужно создавать упругие или пластические деформации, обратные по знаку сварочным деформациям (обратный выгиб, предварительное растяжение элементов перед сваркой и др.). Эффективно усиленное охлаждение сварного соединения (медные подкладки, водяное охлаждение и др.), пластическое деформирование металла в зоне шва в процессе сварки (проковка, прокатка роликом, обжатие точек при контактной сварке и др.). Лучше выбирать способы сварки, обеспечивающие высокую концентрацию тепла, применять двустороннюю сварку, Х-образную разделку кромок, уменьшать погонную энергию, площадь поперечного сечения швов, стремиться располагать швы симметрично по отношению к центру тяжести изделия. Напряжения можно снимать термической обработкой после сварки. Остаточные деформации можно устранять механической правкой в холодном состоянии (изгибом, вальцовкой, растяжением, прокаткой роликами, проковкой и т.д.) и термической правкой путем местного нагрева конструкции. [c.42]

Причины этих разрушений связаны как с использованием новых материалов, так и со стремлением создать более эффективные конструкции. Внедрение высокопрочных конструкционных сплавов, широкое использование сварки, применение в некоторых случаях деталей с утолщенными сечениями, использование уточненных методов расчета способствовали снижению несущей способности элементов конструкций до критического уровня, при котором допускается локальная пластическая деформация без разрушения. В то же самое время особенности технологии сварки, наличие остаточных напряжений после механической обработки, несовершенства сборки повысили потребность в специальном создании локальных пластических деформаций в качестве средства предотвращения разрушения. Увеличение интенсивности переменных во времени эксплуатационных нагрузок и повышение агрессивности окружающей среды также в ряде случаев способствовали разрушению. Все это явилось причиной развития основных положений и разработки систем контроля. Подобные системы обычно включают в себя контроль номинальных напряжений и размеров существующих трещин, с тем чтобы они всегда оставались ниже уровня, который является критическим для материала, используемого в элементе конструкции или машины. [c.61]

В первом томе их Теоретической физики (Механика, Физматгиз, М., 1958) Ландау и Лифшиц фактически утверждают, что симметрия трансляционного тензора (или же всей матрицы сопротивлений) не может быть установлена при помощи чисто механических аргументов, но скорее требует для своего доказательства использования статистической физики в форме, отраженной в принципе Онзагера. Это утверждение опровергается доказательством, данным в этой книге, хотя необходимо заметить, что для этого доказательства нужно, чтобы тензор давлений был симметричным. Симметрия же последнего не вытекает из общих принципов механики сплошных сред, если допускается наличие объемных пар сил и соответствующих напряжений (см. прим. 1 в разд. 2.1 на стр. 39). [c.191]

В ЭТИХ работах установлено, что зависимость температурных напряжений от деформаций выпучивания является слабой, эффекты от ее учета имеют второй порядок малости. Поэтому допускается чисто механическая трактовка термического выпучивания, в которой не делается различия между температурными напряжениями и напряжениями от внешних нагрузок. В этом случае используются все схемы решений, разработанные для внешних нагрузок. В линейных задачах при таком подходе с температурой приходится иметь дело только на первом этапе, когда вычисляются температурные напряжения и деформации исходного состояния. [c.254]

Запас прочности учитывает разброс механических свойств материала, неточное знание действующих нагрузок п напряжений (так как все методы расчета деталей на прочность являются приближенными), отступления в геометрии деталей от номинальных размеров, хотя бы в пределах допусков, возможные случайные перегрузки (например, удары во время транспортировки). [c.27]

Закон упругости в форме (А1.1) справедлив, пока напряжение не достигает значения, называемого пределом упругости. Напряжение, до которого справедливо линейное соотношение (А1.2) (закон Гука), называют пределом пропорциональности. Эти определения условны, поскольку отклонения от законов можно обнаружить тем раньше, чем большей чувствительностью обладают используемые измерительные средства. Критерии и допуски, применяемые при практическом определении указанных механических характеристик, регламентированы стандартом (ГОСТ 1497-84). [c.18]

Из выражений (1.21) видно, что напряжения в кристалле зависят от удельной мощности тепловыделения и не зависят от геометрических размеров кристалла (должна быть лишь цилиндрическая форма и выполняться соотношение /а 2а). Исходя из этого, можно оценить предельно допустимую мощность тепловыделения в кристалле на единицу объема активной среды. Используя вышеприведенные данные и тот факт, что на кристалл допускается механическая нагрузка не более 0,75 от предельной, получаем удельное значение максимально допустимого тепловыделения равным 390 Вт/см . [c.40]

В механике в качестве основного объекта исследования внутренних напряжений и деформаций тела берется малый его объем такой, что практически он содержит очень много атомов и даже много зерен, но в математическом отношении он предполагается бесконечно малым. Допускается, что перемещения, напряжения и деформации являются непрерывными и дифференцируемыми функциями координат внутренних точек тела и времени. Предполагается, далее, что возникающие за счет внешних воздействий на тела внутренние напряжения в каждой точке зависят только от происходящей за счет внешних воздействий дефор мации в этой точке, от температуры и времени. Таким образом, наряду с понятием абсолютно твердого тела в механике возникает новое понятие материального континуума или непрерывной сплошной среды и, в частности, сплошного твердого деформируемого тела . Это понятие оказалось чрезвычайно плодотворным не только в теоретическом и расчетном отношении, поскольку позволило для исследования прочности привлечь мощный аппарат математического анализа, но и в экспериментальном, поскольку выявило, что для исследования прочности твердых тел имеют значение лишь механические свойства, т. е. связь между напряжениями, деформациями, временем и температурой, а не вся совокупность сложных взаимодействий, определяющих полностью физическое состояние реального твердого тела. Отсюда возникли специальные экспериментальные методы исследования механических свойств различных материалов. Возникла, и притом более ста лет тому назад, механика сплошных сред или континуумов и такие основные науки о прочности твердых тел, как сопротивление материалов, строительная механика, теория упругости и теория пластичности. [c.12]

Предполагается, что максимальный размер нераспространя-юш,ейся треш,ины составляет 20 мм для стали сорта G и 200 мм для стали сорта А (не опасное распространение треш,ины). Для стали сорта G допускается некоторое смягчение этих требований, если применяется термическое или механическое снятие напряжения, а также в случае, когда при проведении неразрушаюш,его испытания отсутствуют дефекты сварки. Спецификация сталей охватывает листы толш,иной от 5 до 40 мм и температуру эксплуатации до —170° С. [c.235]

Такие расчеты характеризуют прочность в аспекте надежности представительных выборок из генеральной совокупности изделий данного типа, опираясь на вероятностные оценки как переменной нагруженности, так и усталостного сопротивления. Представительной выборкой является совокупность изделий, изготовленных из металла большого числа плавок данной марки, которой свойственны механические характеристики, отражающие межплавочный разброс. Этой выборке также свойственны отклонения фактических размеров деталей от номинальных в пределах допуска, вследствие чего оказывается изменчивым уровень концентрации напряжений (например, в результате отклонения величины радиуса канавок, галтелей, профилей резьбы и др.). [c.151]

Для повышения надежности работы деталей из сплавов типа АЛ8 и АЛ27 рекомендуются следующие мероприятия не допускать содержания в сплавах выше 10% Mg применять исходный алюминий с высокой чистотой (АВООО, АВО и т. д.) производить закалку деталей в масле с температурой 40—100° С, чтобы уменьшить возможность образования высоких напряжений при механической обработке и монтаже детален не допускать возможности повышения внутренних напряжений. [c.80]

Нарушение технологии изготовления и сборки, неправильный выбор режимов механической и термической обработки, что вызывает появление высоких остаточных напряжений. При.мерами могут. служить разрушения подшипника приемного шкива на комбайне и поломка зубьев шестерни. В первом случае не был выдержан допуск на валу под под-шнпншгом, во втором—была некачественной термообработка. 71 [c.74]

В последнее время разработан также метод ступенчатой механической обработки конструкции, позволяющий обеспечить необходимую стабильность размеров без проведения операции отпуска. В этом случае припуск на механическую обработку снимается в две ступени. Вначале снимается примерно % припуска, после чего деталь освобождается от ее крепления на станке и крепится вторично. Особое внимание обращается на то, чтобы усилия закрепления не сдеформировали деталь. Деформации вследствие перераспределения напряжений за счет снятия этого припуска обычно укладываются в величину оставшейся V4 общего припуска. Затем снимается оставшийся припуск. Вследствие его малой величины коробление изделия при этом является относительно небольшим и, как правило, укладывается в пределы допуска на точность конструкции. [c.61]

По известным внешним нагрузкам (механическим и тепловым) в соответствии с выбранными расчетными схемами по формулам сопротивления материалов, теории пластин и оболочек устанавливаются номинальные напряжения в гладких частях несущих элементов и в местах действия краевых эффектов (места изменения геометрических форм и сопряжения элементов различных форм). В большинстве случаев для определения номинальных напряжений достаточно использовать предположение об упругом деформировании материалов номинальные упругопластические деформации допускаются только при включении в системы высо-конагруженных термокомпенсирующих элементов или при кратковременных программах и аварийных перегрузках. [c.10]

Установившейся технологии балансировки гибких роторов электрических машин пока не существует. Теоретические разработки отдельных авторов [1], [2], [5] все еще являются достаточно отвлеченными и не могут быть эффективно использованы в практике. Главным практическим затруднением является отсутствие возможности свободного выбора плоскостей уравновешивания вдоль оси ротора. Часть роторов допускает уравновешивание в трех плоскостях — одной средней и двух по краям. Такие роторы удается очень хорошо уравновесить, если их скорость вращения не превышает первой критической. Сначала их приходится уравновешивать на малой скорости вращения по крайним плоскостям, затем на высокой скорости по средней плоскости и, наконец, снова на малой скорости по крайним плоскостям. Многие роторы допускают размещение уравновешивающих грузов только в двух плоскостях. Если они являются роторами односкоростных электромашин, то уравновешивание их по крайним плоскостям на рабочей скорости заметно уменьшает вибрации при работе, что должно благоприятно сказаться на долговечности подшипниковых узлов. Однако нет гарантии того, что при таком способе уравновешивания не могут быть введены значительные внутренние механические напряжения. Косвенно об этом может свидетельствовать очень большая разница в уравновешивающих грузах в крайних плоскостях на малой и высокой скоростях вращения. Такие случаи часто наблюдались нами при балансировке на машине МДУС-6. [c.519]

Особенно последних сгупеней, направляющих лопатках и диафрагмах возИ Икают чрезмерно большие (выше расчетных) механические напряжения, длительное воздействие которых может вызвать аварию турбины. В связи с этим нельзя допускать длительной работы турбины с нагрузкой, выше предписанной заводом-изготовителем турбины. [c.19]

Гусеничные краны имеют, как правило, индивидуальный электрический привод с первичным силовым агрегатом - дизелем и элетрогенератором переменного трехфазного тока частотой 50 Гц, напряжением 380 и 220 В, что допускает работу от внешней электросети. Дизель-генератор устанавливают в хвостовой части поворотной платформы. Приводы всех механизмов - грузового, стрелоподъемного, поворотного, ходового и др. - построены по стандартным схемам электродвигатель - тормоз - редуктор - рабочий орган. На кранах малой грузоподъемности, преимущественно изготовленных на базе одноковшовых экскаваторов или из экскаваторных узлов, встречается также дизельный привод с механической или гидравлической трансмиссиями. [c.175]

Данный метод применим лишь к зонам кругового сечения, т. е. к буртикам валов, к зонам прессовой посадки железнодорожных осей и т. д. Обширные исследования усталостных свойств больших обкатанных деталей проводились Хорджером и его коллегами в течение многих лет. Они пришли к заключению, что увеличение усталостной прочности в основном происходит при повышении сжимающих напряжений и увеличении твердости поверхностного слоя. Полезное воздействие средних сжимающих напряжений находится в соответствии с тенденциями, отраженными в усталостных диаграммах для гладких деталей в которых при данном сроке службы среднее слсимаю-шее напряжение допускает большие знакопеременные напряжения. Поверхностные напряжения могут достигать значений 56,2—70,3 кГ мм , при этом наибольшему давлению ролика соответствуют наибольшие напряжения и твердость [996], а следовательно, и максимальное увеличение усталостной прочности. Хорджер [131] доказал, что в одном случае механическое упрочнение поверхности увеличило твердость по Виккерсу от 180 до 240. [c.377]

С паяными соединениями, они допускают и значительно меньшие напряжения. Точно так же могут применяться механические виды соединений при условиях а) исключения наличия существенных повреждений, вызванных механической обработкой композиционного материала при подготовке его для соединения, б) определения допустимой нагрузки и усилия отрыва для анизотропного комно-зиционного материала. [c.451]

Испытывали цилиндряческие образцы диаметром 18 мм. Несколько образцов из одного материала растягивали до различной величины осевой деформации С2 = ёо и напряжения Ой. Из растянутых стержней вырезали цилиндрические об-, разцы, подвергавшиеся сжатию в направлении предшествовавшего растяжения. При этом механическими тензометрами измеряли осевую деформацию и при допуске 0,2% ла пластическую деформацию определяли предел текучести на сжатие. По этим данным рассчитывали р = о /а . Полученная зависимость Р от ёо представлена на рис. 9 кривыми 1. [c.31]

Улучшение комплекса механических свойств обусловлено формированием специфического структурного состояния. Деформация создает в ау-стените высокую плотность дислокаций, образуюш их из-за процесса поли-гонизации устойчивую ячеистую субструктуру, которая наследуется мартенситом при закалке. При этом субграницы тормозят движение дислокаций и локализируют деформацию внутри зерна в результате прочность повышается. В то же время субграницы ведут себя как полупроницаемые барьеры. Они допускают прорыв дислокаций, их передачу из мест скоплений в соседние субзерна. Это вызывает пластическую релаксацию локальных напряжении и служит причиной повышенных пластичности и вязкости. [c.269]

Представительная выборка изделий, изготовленных из металла данноймарки, но большого числа плавок имеет меж-плавочный разброс механических характеристик. Этой выборке также свойственны отклонения фактических размеров деталей от номинальных в пределах допусков, вследствие чего оказывается изменчивым уровень концентрации напряжений (например, в результате отклонения величины радиуса канавок, галтелей, профилей резьб, н т. п.). [c.281]

Экспериментальное определение прочности по моменту разрыва образцов целенаправленно стали проводить в XIX веке в связи с ростом технического прогресса, выражавшемся, прежде всего, в развитии сети железных дорог и стрелкового оружия. Однако предельные значения величин, отражаюш,их свойства прочности приходятся на момент разрушения, которое в то время полагалось именно моментом, т. е. точкой на диаграмме деформирования. Понимание того, что разрушение это процесс, текуш,ий во времени, пришло не сразу и не сразу была осознана необходимость его изучения, ссылаясь на то, что этот процесс нельзя допускать и что для этого суш,ествует система коэффициентов запаса прочности. Строение излома, особенно после работ Веллера, изучавшего явление усталости, явно указывало на протяженность разрушения во времени [73, 261]. Этому также способствовало изучение Вальнером фрактографических признаков на поверхности излома хрупкого разрушения. Однако разглядывание поверхности излома еш,е не создавало науки о разрушении, поскольку отсутствовали механические и физические обоснования этого явления и методология его исследования. В 1907 году появилось решение К. Вигхардта плоской задачи в действительных переменных о нагружении упругой плоскости с острым угловым вырезом [386. Были получены асимптотические формулы для напряженно-деформированного состояния в окрестности конца выреза и, естественно, у автора возник вопрос о суш,ности сингулярности решения и о его физической трактовке. Практически результат этого обсуждения вылился в критерий разрушения, устраняюш,ий появляюш,уюся беско- [c.8]

Попутно не вредно обсудить вопрос о так называемых константах материала, термине, широко употребляемом в механике сплошной среды. Константы или постоянные материала действительно существуют, пока материал рассматривается на уровне кристаллической решетки. Чем больше по масштабной шкале (укрупняя объем) мы уходим от параметров решетки, тем менее константы остаются таковыми. Для уяснения степени постоянства укажем на введенное Я.Б. Фридманом деление механических свойств на докритические, критические и закритические [261]. Все они в равной мере относятся к трем, последовательно возникающим и параллельно идущим вплоть до полного разрушения, видам деформации — упругой, пластической и разрушения. Докритические определяются по допуску на величину данного вида деформации или на появление нового, и это на стадии возрастающей несущей способности. Папример, условный предел текучести определяется по допуску на величину появившегося на фоне упругой деформации, нового вида деформации — пластической. Докритические характеристики можно считать постоянными материала. Па стадии упругой деформации модули упругости и коэффициент Пуассона — докритические характеристики и, следовательно, постоянные материала. По, например, критическое напряжение Эйлера сжатого упругого стержня есть механическая характеристика, отражающая свойства упругости в момент потери устойчивости и, как и положено критической характеристике, зависит не только от докрити-ческих характеристик, но и от формы и размеров стержня и условий закрепления. Аналогично предел прочности (временное сопротивление) является критической характеристикой, поскольку шейкообразо-вание представляет собой смену форм равновесия и сопровождается прекращением роста несущей способности. Естественно, что предел прочности должен зависеть и зависит от размеров, формы образца и схемы приложения нагрузки. По привычка считать предел прочности постоянной материала (естественно, имеется в виду неизменность условий нагружения, скорости, температуры, среды и т.п.) есть результат стандартизации метода его определения. Изменив габариты, форму сечения, взяв, наконец, вообще реальную конструкционную деталь, получим сильно различающиеся значения пределов прочности, что и должно быть для критической характеристики. Поэтому неудивительно, что при разрушении реальной детали напряжение в [c.14]

При некоторых обстоятельствах можно допустить наличие треш,ин небольшой протяженности при условии, что не произойдет полного разрушения конструкций. Такой подход может быть принят для сварных конструкций, для механически нагруженных листов и даже для небольших гидравлических систем. Он является основой способа остановки треш,ины по Пеллини NDT + 15,5° С или по Робертсону и допускает появление неустойчивой треш ины, которая развивается из дефекта в нестандартной зоне локального охрупчивания, а также высоких локальных напряжений или низкой локальной температуры. [c.254]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...