Сплавы алюминиевые, использование

Сплавы алюминиевые, использование 213 [c.362]

Анализ экспериментальных данных по определению связи между параметрами уравнения Париса показывает, что для разных сплавов при использовании разных граничных условий и параметров цикла нагружения величина скорости или точки перегиба на кинетических кривых близка к величине 2-10 м/цикл (табл. 4.2). Только в одном случае для алюминиевых сплавов получена скорость роста трещины, характерная для начала стадии формирования усталостных бороздок. [c.195]

Однако уже к настоящему времени имеется определенный опыт в изготовлении элементов конструкций как из самих композиционных материалов, так и в сочетании их с алюминиевыми, титановыми сплавами, с использованием методов гибки, подсечки, резки, сверления, а также различных методов соединения пайки, точечной сварки, диффузионной сварки и др. [c.190]

Эвтектическая диффузионная пайка боралюминия. Для соединения деталей из боралюминия между собой или с элементами конструкций из алюминиевых сплавов возможно использование способа эвтектической диффузионной пайки, заключающегося в нанесении тонкого слоя второго металла, образующего в результате взаимной диффузии эвтектику с металлом матрицы. В зависимости от состава матричного алюминиевого сплава могут быть использованы следующие металлы, образующие эвтектику серебро, медь, магний, германий, цинк, имеющие температуры образования эвтектик с алюминием 566, 547, 438, 424 и 382° С соответственно. В результате дальнейшей диффузии металла покрытия в основной металл концентрация его снижается, и температура плавления в зоне соединения постепенно повышается, приближаясь к температуре плавления матрицы. Таким образом, паяные соединения способны работать при температурах, превышающих температуру пайки. Однако необходимость строгого регламентирования толщины покрытия, а также чистоты покрытия и покрываемой поверхности, использование для получения таких покрытий метода вакуумного напыления делают этот процесс экономически нецелесообразным. [c.192]

Прочность клеевых соединений сильно зависит от способа и качества подготовки поверхности. Если для алюминиевых сплавов возможно использование агрессивных очистителей, удаляющих наружный слой, то для композиционных материалов необходимо пользоваться менее агрессивными очистителями во избежание обнажения волокон. Для удаления с поверхности посторонних включений допускается пескоструйная обработка или механическая очистка вращающейся стальной щеткой в мягких режимах. [c.198]

В Швеции было исследовано коррозионное поведение 17 различных сплавов, применяемых в трубчатых теплообменниках. Испытания проводили в чистой воде Балтийского моря (содержание хлоридов 4 мг/кг) при температуре 50 С и скорости потока от 2 до 5 м/с. Продолжительность экспозиции 15000 ч [240]. В этих условиях абсолютной коррозионной стойкостью обладали титан. Сплав 825 и молибденовые аустенитные нержавеющие стали — эти металлы не корродировали даже в щелях сложной формы. Межкристаллитная коррозия наблюдалась на примыкающих к сварным швам участках ферритных молибденовых нержавеющих сталей, но позже было установлено, что эти образцы перед сваркой случайно подверглись цементации. Алюминиевые и некоторые медные сплавы при использованных скоростях потока подвергались эрозионной коррозии. Сплав 70—30 Си—Ni—Fe сохранял стойкость при скорости воды от 4 до 5 м/с. [c.201]

Для алюминиевых и титановых сплавов при использовании гипотезы о независимости коэффициента вариации предела ограниченной выносливости от базового числа циклов и уравнений кривых усталости для вероятности разрушения Р = 0,5 в виде [c.138]

Электрическая дуговая сварка с защитой места сварки струей инертных газов широко применяется при изготовлении изделий из высоколегированных сталей, алюминиевых и магниевых сплавов, сплавов на основе никеля. Однако, как показывает практика, при сварке активных и тугоплавких металлов, а также при сварке листов большой толщины и поковок из высоколегированных сталей, алюминиевых и магниевых сплавов с использованием обычных сварочных горелок не обеспечивается необходимое качество сварного соединения вследствие недостаточной защиты металла, нагретого до высоких температур. [c.46]

Одной из причин коррозии паяных соединений является наличие коррозионной среды, образуемой остатками флюса. Существует значительная группа флюсов, содержащих хлориды тяжелых металлов (типа 34А, 143 и т. п., используемых для пайки алюминиевых и магниевых сплавов). При использовании этих флюсов в процессе пайки происходит высаживание металла на поверхности паяемых металлов. Этот высадившийся металл создает очаги электрохимического разрушения. [c.253]

Большой экономический эффект дает применение титановых сплавов при использовании их в аппаратуре сельскохозяйственной авиации взамен малоуглеродистых сталей и алюминиевых сплавов [c.567]

С учетом полученных зависимостей задачу определения режимов волочения проволоки из алюминиевых сплавов с использованием ТЦО в процессе деформации можно сформулировать следующим образом при заданном числе проходов N, начальном do и конечном ёк диаметрах проволоки найти такие единичные степени деформации б,, углы рабочих конусов волок a и число витков на барабане чтобы выполнялись условия [c.196]

Исследование эрозии труб и плоских пластин из алюминиевого сплава с использованием сферической дроби диаметром 270 мкм с различными механическими свойствами показало [2, с. 110], что при использовании хрупкой дроби износ больше, чем в случае использования пластичной дроби. [c.11]

Промышленный опыт химического никелирования различных алюминиевых сплавов с использованием модифицированного цинкатного раствора дал положительные результаты сцепляемость никель-фосфорных покрытий с этими сплавами была достаточно хорошей еще до термообработки, [c.132]

Разработан метод автоматического управления процессом сварки алюминиевых сплавов с использованием в качестве регулируемого параметра обратной связи величины перемещения электродов, а в качестве регулирующего воздействия — времени протекания сварочного тока. [c.185]

Результаты испытаний по приработке чугунных образцов показали, что при использовании раствора каустической соды износ трущихся поверхностей как при больших, так и малых удельных давлениях значительно превосходит величину износа при смазке маслом АК-Ю, АК-Ю-Ь60%) керосина и АК-Ю-1-2,0% солидола М (рис. 11). Кроме того, детали, изготовленные из алюминиевых сплавов, при использовании водного раствора каустической соды сильно корродировали. Поэтому дальнейшие исследования приработки сопряжений на водном растворе каустической соды были прекращены. [c.46]

Например, при аргонодуговой сварке алюминиево-магниевого сплава с использованием присадочной проволоки диаметром 5 мм увеличение тока от 150 до 350 а приводит к увеличению коэффициента ввода присадочного металла от 0,53 до 2,0 г/а-ч 111 ]. При токе 150 а уменьшение диаметра присадки от 5 до 3 мм увеличивает коэффициент ввода присадочного металла от 0,53 до 0,81 г/а-ч. [c.45]

Сварка алюминиевых сплавов. Наилучшим из всех применяемых в настоящее время способов сварки легких сплавов является способ сварки в среде инертных газов — аргона и гелия. Этим способом сваривается широкий диапазон толщин, начиная от 0,1 мм. При ручной и механизированной аргоно-дуговой сварке алюминиевых сплавов с использованием для питания дуги источников переменного тока в процессе сварки происходит полное удаление пленки окиси алюминия за счет катодного распыления (что возможно только при полном отсутствии постоянной составляющей [c.18]

Вследствие высокой стоимости пресс-форм применять литье под давлением целесообразно в массовом и крупносерийном производстве отливок из легких сплавов (алюминиевых и магниевых) цинковых и медных. Возможность полной автоматизации технологического процесса, начиная от заливки расплава в форму и кончая обрубкой и зачисткой заусенцев, открывает широкие перспективы использования этого прогрессивного способа литья. [c.202]

Опыт применения литья точных от ливок из алюминиевых сплавов с использованием УЗО показывает, что наи лучшие результаты могут быть получены при двойной обработке расплава — в процессе рафинирования и при кристаллизации [12]. Для этого в специализированном участке точного литья рекомендуется создавать отдельные помещения для размещения генератора со щитом распределения акустической энергии как по устройствам для рафинирования, так и устройствам для фасонного литья. [c.488]

Литье по выплавляемым моделям — Понятие 197 — Последовательность технологических операций 198, 199 — Расчет параметров для стальных отливок 204, 205 Литье под всесторонним газовым давлением — Влияние повышенного газового давления на форму 330 — Время затвердевания отливок 330 слитков 331 — Заполняемость форм 329—331 — Особенности литья сплавов алюминиевых 331, 332 магниевых 332 медных 332, 333 никелевых 334 стали 334, 335 — Природа используемого газа 330 — Способы 328, 329 — Сущность процесса 328 Литье под давлением — Гидродинамические условия удаления газов из полости формы 260 — Движение струи 253, 254 критические скорости ламинарного движения, максимальная скорость заливки 254 расчетное значение устойчивой длины струи 253 — Заполнение формы 254 — 256 — Номенклатура отливок, шероховатость их поверхности 251 — Область применения 249 — Параметры, влияющие на качество отливок 248 — Скорости впуска расплава и прессования 272, 273 — Скорости и давления при дисперсном и турбулентном потоке 256 при ламинарном потоке 257 — Удар впускного потока в стенку формы 254, 255 — Критическая скорость впуска 254, 255 Литье под низким давлением 287, 288 — Организация производства 316, 320 — Подготовка жидкого металла 295 — 297 — Преимущества 288 — Разновидности процесса 320 — Расчет теплосиловых параметров формирования отливки 297—299 — Технико-экономические показатели 316 Литье полунепрерывное вертикальное труб из серого чугуна 557 — Литейные свойства чугуна 557 — Недостатки 557 — Основные и технологические параметры 560 — Предельные усилия срыва и извлечения труб из кристаллизатора 558, 559 — Преимущества 557 — Производительность процесса 560 — Режимы вытягивания заготовки 558, 559 движения кристаллизатора 557 — Тепловые параметры 558 — Технологические основы 557, 558 Литье при магнитогидродинамическом воздействии — Физические основы 423 — 426 Литье с использованием псевдоожиженных [c.731]

Плотность металлов имеет большое значение для выбора материалов при проектировании машин, аппаратов. Использование легких металлов и сплавов (алюминиевые, магниевые, титановые, бериллиевые) снижает общую массу аппарата, сооружения, что особенно важно в таких отраслях, как авиапромышленность, ракетостроение, автомобильное и тракторное машиностроение. [c.15]

Литейные алюминиевые сплавы подвергаются отжигу, закалке и старению. С целью измельчения зерна и повышения свойств изделий в состав этих сплавов вводят модифицирующие добавки Т1, 2г, V, В и др. Режимы отжига, закалки и старения зависят от химического состава сплава и использования литых изделий. [c.62]

Наряду с алюминиево-оловянными сплавами нашли использование, в частности, в США сплавы, содержащие вместе с оловом и свинец. Исследования и технологические разработки по созданию несмешивающихся в твердом и жидком состояниях сплавов, содержащих свинец, проводились и в нашей стране. Рабо> ты в этом направлении очень перспективны. [c.50]

При получении покрытия из расплава в ванну с расплавленным алюминием обычно добавляют кремний, чтобы затруднить образование слоя хрупкого сплава. Полученные из расплава покрытия используют для повышения устойчивости к окислению при умеренных температурах таких изделий, как отопительные устройства и выхлопные трубы автомобилей. Они стойки к действию температуры до 480 °С. При еще более высоких температурах покрытия становятся огнеупорными, но сохраняют защитные свойства вплоть до 680 °С [21]. Использование алюминиевых покрытий для защиты от атмосферной коррозии ограничено вследствие более высокой стоимости по сравнению с цинковыми, а также из-за непостоянства эксплуатационных характеристик. В мягкой воде потенциал алюминия положителен по отношению к стали, поэтому покрытие является коррозионностойким, В морской и некоторых видах пресной воды, особенно содержащих С1" и SO4", потенциал алюминия становится более отрицательным и может произойти перемена полярности пары алюминий—железо. В этих условиях алюминиевое покрытие является протекторным и катодно защищает сталь. Показано, что покрытие из сплава А1—Zn, состоящего из 44 % Zn, 1,5 % Si, остальное — А1, имеет очень высокую стойкость в морской и промышленной атмосферах. Оно защищает также от окисления при повышенных температурах. [c.242]

Рисунок 3.30 - Усталостные бороздки на поверхности усталостного излома алюминиевого сплава AK4-IT Уровни чередования тага усталостных бороздок были дифференцированы с использованием функции самоподобия, представленной в виде [14

Скорость потока, движущегося от стояка к питателям, невысокая и равномерная в результате чего металл поступает в полость формы более спокойно, с меньшим разбрызгиванием, меньше окисляясь и размывая стенки формы. Расширяющиеся системы применяют при изготовлении отливок из стали, алюминиевых, магниевых и других легкоокисляющихся сплавов. В настоящее время наблюдается тенденция их использования и для чугунных отливок. [c.148]

Вязкость разрушения, как указывалось, является одной из наиболее важных характеристик конструкционных материалов. С. Т. Милейко и др. [42], применив линейную механику разрушения к композиционному волокнистому материалу на алюминиевом сплаве с 50 об. % борных волокон (при однонаправленном армировании), определили для этой композиции величину вязкости разрушения. Работа разрушения указанной композиции оказалась в 3 раза выше работы разрушения алюминиевого сплава Д16Т, использованного в качестве матрицы. Они также определили, что вязкость разрушения, характеризующая сопротивление образованию трещин, повышается с увеличением объемного содержания в композиции хрупких армирующих волокон [42]. [c.26]

Ответ В работе, которую вы имеете в виду ( Ma hine Design , 1965, № 37, p. 199), мы хотели подчеркнуть, что стандартами запрещено использование сварки литых деталей в конструкциях котлов и других емкостей, работающих под внутренним давлением. Несмотря на такие ограничения, отливки можно успешно сваривать между собой или с большим количеством деформируемых сплавов с использованием различных присадочных материалов. Более того, мы считаем, что чувствительность к надрезу сварных соединений литейных алюминиевых сплавов при низких температурах будет сохраняться на уровне значений при комнатной температуре или близких к ним. Поэтому, если чувствительность к надрезу таких сварных соединений при комнатной температуре удовлетворительная, то не должно быть никаких осложнений при использовании их в условиях низких температур. Ограничения, установленные Комитетом ASME для резервуаров высокого давления, связаны с отсутствием достаточно достоверных методов оценки квалификации сварщиков. [c.204]

Кроме перечисленных, можно использовать 1) сплав МЦ-4 (износ и стабильность процесса бошзки к медному инструменту для обработки твердых сплавов) 2) серый чугун (износ близок к меди) для обработки на небольших мощностях, а при вращении инструмента — на повышенных) 3) вольфрам (средняя величина износа для прошивки отверстий небольшого диаметра и разрезки стали и жаропрочных сплавов при использовании в качестве инструмента фасонного проката — прутков и лент). Медь для изготовления инструмента наиболее целесообразно использовать б виде фасонного проката. Профиль инструмента пз алюминиевых сплавов не должен иметь элементов малого сечения. [c.380]

Алюминий и его сплавы. Широкое использование алюминиевых сплавов в современной технике обусловило проведение многочисленных исследований их прочностных свойств при ударных нагрузках [4, 8, 9, 22, 4 8, 62—64, 82, 83]. Некоторые результаты этих экспериментов приведены на рис. 5.20, где показаны зависимости от температуры критических уровней нагружения Оык (сплошная линия) и оготк (штриховая). [c.165]

В 1951 г. Бернард Будянский, Норрис Ф. Доу, Роджер В. Петерс и Роланд П. Шепард (Budiansky, Dow, Peters and Shepard [1951, 1]) испытывали тонкостенные цилиндры из алюминиевого сплава 14 S-T 4, нагружая образцы при сжатии до деформаций порядка 0,005, после чего они вводили одновременно со сжатием кручение при заранее заданном соотношении нормальных и касательных напряжений. Их результаты, которые вызвали серьезную дискуссию по поводу того, могли или нет авторы принимать линейный характер функции отклика, оказались не соответствующими ни их версии деформационной теории, ни теории течения, ни предложенной ими теории скольжения при пластической деформации. Анизотропия в крупных цилиндрах, изготовленных при помощи штамповки, особенности изучавшихся сплавов и использование жестких испытательных машин, для которых деформации были предписаны, должны были быть факторами, влияющими на результаты опытов этих авторов, [c.309]

Реактив выявляет микроструктуру литых и деформированных алюминиевых сплавов. При использовании 2—3%-ного раствора в течение 10—40 сек алюминиевая основа не травится, соединения с железом и никелем окрашиваются в коричнево-желтый цвет, с кремнием — в пурпурный. Растворы более высокой концентрации сильно травят все интерметаллидные фазы [130]. [c.48]

Литье в полупостоянные формы. При этом способе формы изготовляют из гипса, цемента, кирпича и камня. Гипсовые формы применяют для изготовления отливок из чугуна и цветных сплавов весом до 1 т. Отливки в гипсовые формы могут иметь толщину стенок 1—1,5 мм, а отливки из алюминиевых сплавов с использованием вакуума — толщину стенок 0,2 мм. [c.14]

Книга посБяш,ена одному из перспективных методов нанесения покрытий — вакуумной металлизации. Изложены основы технологии нанесения алюминиевых, хромовых, кадмиевых и других покрытий на сталь, чугун, алюминиевые и магниевые сплавы и на неметаллические материалы. Особое внимание уделено влиянию условий нанесения покрытий на их адгезию, антикоррозионные и механические свойства. Рассмотрены особенности непрерывных линий нанесения покрытий на полосовую сталь (тепловые режимы процесса, электронно-лучевые пушки для нагрева полосы и испарения металлов, методы улучшения равномерности толщины покрытия и т. д.), а также особенности испарения сплавов в вакууме и методы получения покрытий из сплавов. Рассмотрено использование метода испарения металлов в вакууме для получения тонких и сверхтонких металлических фольг. [c.2]

Исследовалось влияние клеевых покрытий на усталостную прочность сварных образцов из алюминиевых сплавов. При использовании сплава типа А1Мд5 прочность также возрастала, хотя и в меньшей степени, чем у образцов из стали (табл. 80). [c.162]

Для ЛВГД алюминиевых сплавов возможно использование литейных форм из различных материалов песчано-глинистых, песчано-масляных, песчано-смоляных и других смесей (формы сырые и сухие), гипса, графита. [c.331]

Специализированный роботизированный комплекс на базе двух о дно позиционных кокильных машин для производства отливок головок блока двигателей показан на рис. 11.4. Отливки изготовляют из алюминиевого сплава с использованием песчаных базовых и выпорных стержней. Масса отливок со стержнями — 40 кг, без стержней — 20 кг, масса головки — 12 кг. В состав комплекса входят две однопозиционные кокильные машины 7, стеллажи для базовых 7 и выпорных 6 песчаных стержней, поворотный стол для сборки стержней, раздаточная индукционная печь 75 с вертикальным тиглем, ковшовый заливочно-дозирующий манипулятор 14, робот 13 для укладки стержней в кокиль [c.193]

Если в необходимых случаях в конструкциях из алюминиевых сплавов, используются стальные заклепки, то при постановке последних в горячем состоянии дол- жны приниматься. специальные меры против возможного. при этом снижения механических качеств элементов из алюминиевых сплавов. При использовании в конструкциях из алюминиевых сплавов стальных болтов и шайб последние должны подвергаться, с целью увеличения коррозийнбй стойкости, кадмированию или оцинковке., . [c.592]

До сих пор нами обсуждались закономерности мало- и многоцикловой усталости при одноосном нагружении. В работе [388] исследованы крестообразные образцы из ферритной и аус-тенитной сталей при двухосном напряженном состоянии. Авторы работ [317, 437] подвергали тонкостенные трубы из алюминиевого сплава внутреннему и внешнему давлению, а также осевому нагружению. Наилучшее соответствие экспериментальным данным было получено при использовании в качестве критериальной величины интенсивности размаха пластической деформации ДеР. В этом случае зависимость Мэнсона—Коффина представлялась в виде [c.130]

Выбор металла открывает большие возможности снижеиня массы изделия. Наибольшая экономия металла может быть получена при использовании прочных и высокопрочных сталей, а также сплавов с высокой удельной прочностью (алюминиевых, титановых). Снижению массы изделия способствует применение более прочных холоднокатаных элементов вместо горячекатаных, а также использование термообработки. Однако повышение прочности металла нередко сопровождается ухудшением его свариваемости или снп-жение.м сопротивления разруше.иио. Поэтому экономия металла за счет повышения его прочности целесообразна только при учете всех этих факторов. Большие перспективы имеет применение композиционных материалов, например двухслойных сталей. [c.6]

При способах сварки плавлением, особенно с использованием дуги, происходит интенсивное перемешивание жидкого металла как вследствие его движения из передней части ванны в заднюю, так и под влиянием других воздействий источника теплоты на жидкий металл. Происходит интенсивный теплообмен между отдельными порциями различно нагретого жидкого металла, а также вследствие теплоотвода в твердый металл. По этой причине энергетическое состояние ванны целесообразно характеризовать не только возможными максимальными и минимальными температурами, но и средней температурой жидкого металла. Она зависит от режима сварки (тока, напряжения, скорости сварки), характера подачи присадочного металла, устойчивости дуги и положения ее активного пятна. Например, средняя температура ванны при аргонно-дуговой сварке алюминиевого сплава АМгб может изменяться от 920 до 1050 К при возрастании тока от 300 до 450 А при 14 В и от 1070 до 1200 К при и =8 В, в то время как температура плавления сплава АМгб составляет около 890 К. [c.231]

Для титановых, алюминиевых, магниевых сплавов графорасчетные методы Г. А. Николаева и Н. О. Окерблома не рекомендуется применять, так как остаточные напряжения в шве по экспериментальным данным получаются меньше предела текучести. Это несоответствие объясняется не только искривлением сечений и нарушением принятой гипотезы плоских сечений, но и в значительной степени недостаточно точным учетом изменения свойств материалов от температуры. Поэтому дальнейшее совершенствование графорасчетных методов осуществлялось в направлении более точного учета изменения свойств. При сварке реальных конструктивных элементов (в отличие от наплавки валика на кромку полосы и сварки встык узких пластин) существует, как правило, сложное напряженное состояние, для которого нельзя применять графорасчетные методы. В этом случае следует применять методы, основанные на использовании теории упругости и пластичности. [c.417]

Замечательные механические свойства мартенситно-стареющей 18%-ной никелевой стали ВКС отечественной разработки позволяют применять ее при изготовлении пресс-форм для литья деталей сложных конфигураций, когда к пресс-форме предъявляются повышенные требования по разгаростойкости. Одной из областей применения этих сталей является использование их для высоконагру-женных стержней пресс-форм литья под давлением алюминиевых сплавов [3]. [c.58]

Высокая коррозионная стойкость алюминия и его сплавов в условиях агрессивных сред, характерных для нефтедобывающей промышленности, делает перспективным их использование в качестве конструкционного материала для изготовления буровых, насоснокомпрессорных труб и деталей газопромыслового оборудования. Известно, что алюминий и его сплавы подвергаются коррозионному разрушению в результате общего растворения, питтинга, межкристаллит-ной коррозии, коррозии под напряжением, расслаивающейся коррозии. Вид коррозионного разрушения определяется составом алюминиевого сплава, зависит от состава коррозионной среды и условий эксплуатации. Так, при использовании бурильных труб из алюминиевых сплавов возможно развитие контактной коррозии за счет соединения их с остальными замками. В зазорах резьбовых соединений происходят процессы щелевой коррозии, а при нагружении таких соединений пере-меннылА нагрузками возникают процессы фреттинг-коррозии. Значительное влияние на характер коррозионного разрушения оказывает pH коррозионно-активной среды. Практика эксплуатации алюминиевых труб показывает, что с увеличением pH от 1 до 13 меняется характер коррозионного поражения равномерная коррозия — в сильнощелочной, щелевая - в сильно кислой областях, питтинговая - при pH = 3-11. [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...