Коррозия эрозионная

При изготовлении и эксплуатации оборудования котлов, трубопроводов и сосудов в некоторых случаях (при гибке, в процессе протекания ползучести, язвенной коррозии, эрозионного износа) наблюдается уменьшение толщины стенки изделия по сравнению с расчетной толщиной. Для решения вопросов по надежности и безопасной эксплуатации оборудования необходима точная информация о реальной толщине стенки. Для контроля толщины стенки изделия применяют два метода ультразвукового контроля эхо-импульсный и резонансный [22, 26J. [c.128]

В связи с изложенными факторами проводят эксплуатационный контроль температурного режима, термических перемещений и со стояния металла. Эксплуатационный контроль металла включает наблюдение за ростом остаточной деформации, изменениями структуры и механических свойств, состоянием сварных соединений и сохранением сплошности металла в местах конструктивных и эксплуатационных концентраций напряжения. Возможности эксплуатационного контроля металла должны быть предусмотрены при проектировании, монтаже, ремонтах и эксплуатации теплосилового оборудования. При длительной эксплуатации при высоких температурах я давлении свойства металла паропроводов и котлов изменяются, что проявляется в развитии процесса ползучести, окалинообразования, усталости, коррозии, эрозионного износа, а также в снижении работоспособности. Эксплуатационный контроль металла котлов и трубопроводов проводят в соответствии с требованиями Инструкции по контролю за металлом котлов, турбин и трубопроводов И 34-70-013—84 Минэнерго. [c.210]

Медь - алюминий 10 А1 50 - 55 HR Коррозионно-стойкое покрьггие -защита от фретинг-коррозии эрозионно-стойкое покрьггие - защита от кавитации антифрикционное покрытие - мягкие подшипниковые покрытия корковое покрытие - восстановление изношенных деталей из меди и медных сплавов [c.608]

Оксид алюминия -диоксид титана 13-42 ТЮг 60 - 70 HR Износостойкое покрьггие - защита от абразивного изнашивания при обычных или повышенных температурах контакта пар трения (твердые поверхности, нити или волокна) с воздействием абразивных частиц коррозион-но-стойкое покрытие - защита от фретинг-коррозии эрозионно-стойкое покрьггие - защита от кавитации антифрикционное покрытие - твердые подшипниковые покрьггия [c.608]

Общая коррозия Эрозионно-коррозионные повреждения и кавитация [c.258]

Коррозионно-эрозионные повреждения твердых металлов повышаются при увеличении потока жидкого металла и его плотности. Они не наблюдаются для сталей в жидком литии даже при высоких скоростях, возникают в жидких натрии и калии при скорости выше 8—10 м/с, а в жидких висмуте, свинце и ртути — при скорости выше 3 м/с. Указанные пределы скоростей превышать не рекомендуется. Более подробно эти вопросы так же, как и эффекты влияния среды на металл, испытывающий действие напряжений, рассматриваются в ч. II применительно к коррозии металлов в жидких электролитах (см. с. 332). [c.147]

Задают ориентировочный (приблизительный) коэффициент вариации глубин проникновения коррозии О, характеризующий степень неравномерности коррозионного (эрозионного) повреждения поверхности силового элемента. Очень слабой степени неравномерности коррозионного повреждения (от 0 до 10% Н) соответствует значение 9 = 0,1 слабой (от 0 до 20% Я) — 9 = 0,2 умеренной (от 0 до 30% Я) — 9 = 0,3 средней (от 0 до 40% Я) — 9 = 0,4 сильной (от 0 до 50% Я) — 9 = 0,5 очень сильной (от 0 до 60% Я и более) — 9 = 0,6 0,7 0,8 и т. д. В случае сильной неравномерности при измерении толщины стенки отмечается ее утонение, составляющее от о до 50% от номинальной величины. На отдельных участках поверхности присутствуют каверны и язвы, то есть наблюдается неравномерная и локальная коррозия. В случае средней и слабой неравномерности утонение составляет от о до 40% и от о до 20% от номинальной толщины стенки соответственно. Эти случаи характерны для развития сплошной неравномерной и сплошной квазиравномерной коррозии или эрозии соответственно. [c.205]

Известно, что никелевые покрытия технического назначения наносятся в основном электролитическим и химическим способами и используются для улучшения свойств стали в условиях агрессивных сред, в том числе под нагрузкой и при эрозионном воздействии, а также для защиты от фреттинг-коррозии. Покрытия типа никель—бор, никель-фосфор, полученные химическим осаждением в восстановительных средах, обладают поляризационными характеристиками, несколько отличными от гальванически осажденных покрытий. Коррозионная стойкость покрытия, полученного химическим никелированием, с увеличением содержания фосфора и бора возрастает. [c.95]

При проведении испытаний на коррози- нно-эрозионное разрушение материалов в рабочую камеру засыпают необходимое количество абразива, а через патрубок заливают электролит. [c.87]

Более сложные конструкции подобного типа — устройства для определения степени эрозионно-коррозионного разрушения трубопроводов, зонды предупреждения разрушения от общей коррозии с электрической фиксацией и т. п. [c.98]

Процессы эрозионного разрушения поверхностей характерны, например, для деталей глубинных насосов, перекачивающих глинистые растворы или нефть, механизмов угольных комбайнов, распределителей гидравлических й топливных агрегатов и др. Часто процессы эрозии и коррозии протекают одновременно. [c.87]

В книге рассмотрены вопросы высокотемпературной коррозии процесс образования коррозионно-активных компонентов золы и их взаимодействие с металлом кинетика коррозии котельных сталей в зависимости от вида топлива коррозионно-эрозионный износ поверхностей нагрева. Изложены инженерные методы расчета глубины высокотемпературной коррозии и износа. [c.2]

Целью настоящей монографии является раскрытие сущности процессов высокотемпературной коррозии и коррозионно-эрозионного износа труб поверхностей нагрева котлов, происходящих под влиянием продуктов сгорания топлива. В монографии изложены инженерные методы расчета интенсивности коррозии и коррозионно-эрозионного износа труб, дано определение предельной температуры металла по допустимой глубине высокотемпературной коррозии и коррозионно-эрозионному износу труб, большое внимание уделено выбору систем и оптимальных режимов очистки поверхностей нагрева котлов от золовых и шлаковых отложений. Коррозионно-эрозионный износ труб поверхностей нагрева котла рассматривается как высокотемпературная коррозия металла, ускоряющим фактором которой являются периодические разрушения оксидной пленки в циклах очистки. [c.3]

В современной энергетике актуальны проблемы высокотемпературной коррозии и коррозионно-эрозионного износа поверхностей нагрева паровых котлов тепловых электростанций. Особую остроту эти вопросы приобретают при сжигании твердых топлив со сложным составом минеральной части и сернистых жидких топлив. [c.4]

Высокотемпературной коррозии металлов посвящен ряд работ [10, 62, 63, 71, 105], в большинстве из которых рассматривается качественная сторона процесса и отсутствуют инженерные методы расчета. Исключение составляет монография В. И. Никитина, где дается графический метод расчета интенсивности коррозии металла [105]. Вместе с тем, актуальность решения указанных вопросов в настоящее время резко возрастает в связи с более широким использованием на тепловых электростанциях низкокачественных топлив со сложным составом минеральной части. Рассмотрению высокотемпературной коррозии и коррозионно-эрозионного износа металла во всей совокупности проблем и посвящена предлагаемая вниманию читателей настоящая монография. [c.4]

Основное выражение коррозионно-эрозионного износа металла получено из условия, что износ вызван высокотемпературной коррозией, ускоряющим фактором которой является периодическое разрушение оксидной пленки (в циклах очистки поверхностей нагрева, при растопках и остановах котла и т. д.). [c.7]

При полном периодическом снятии с поверхности металла оксидной пленки степень ее разрушения Е—1 и интенсивность коррозионно-эрозионного износа является максимально возможной (если совместно со слоями оксида не отделяется чистый металл) при отсутствии силового действия на оксидную пленку = 0 и глубина износа равна глубине высокотемпературной коррозии. [c.7]

Одним из наиболее существенных факторов, ускоряющих коррозионно-эрозионный износ труб поверхностей нагрева, являются периодические разрушения оксидной пленки металла в циклах очистки. Поскольку периоды между циклами очистки поверхностей нагрева котла то имеют один и тот же порядок со временем релаксации коррозии, то очевидно, что большое влияние на износ труб в условиях их очистки должны оказывать первоначальная стадия коррозии. [c.191]

Формула (5.14) является основным выражением расчета глубины коррозионно-эрозионного износа металла в условиях периодических нарушений, образующихся на его поверхности при высокотемпературной коррозии защитной оксидной пленки. [c.195]

Коррозионно-Эрозионный износ труб поверхностей нагрева котла за данное время работы т в сравнении с износом из-за чистой коррозии As ускоряется тем быстрее, чем выше степень разрушения оксидной пленки и больше количество циклов очистки. На величину сильно влияет также показатель степени окисления металла п, который в свою очередь зависит от типа металла, состава продуктов сгорания, а в некоторых случаях- и от температуры. С увеличением п глубина износа As приближается к As. Таким образом, чем выше показатель степени окисления, тем менее чувствителен металл к периодическим разрушениям оксидной пленки. Из последней формулы следует, что ускорение износа зависит существенным образом и от коэффициента В, учитывающего первоначальную стадию коррозии на износ. Очевидно, чем больше период между циклами очистки, тем меньше влияние на износ оказывает первоначальная стадия коррозии. [c.196]

В радиусе действия водяной струи износ больше минималь-йо возможного (по кинетике коррозии), это указывает на -коррозионно-эрозионный характер износа, причиной которого являются периодические разрушения оксидной пленки на трубах. [c.228]

Наряду с ингибиторами в коррозионной среде могут находиться ионы, ускоряющие скорость коррозии за счет депассивирующего действия (С1", Вг , 1 ), образования комплексных соединений (NH3, N-), увеличения скорости катодной реакции (например, Fe3+=FiFe2+, u2+3=t u+). Как правило, скорость коррозионного прО цесса возрастает с увеличением скорости подвода окислителя в зону реакции. При больших скоростях имеет место совместное воздействие коррозии и абразивного износа (струевая коррозия, эрозионная коррозия). При нарушении гидродинамических условий обтекания поверхности металла в местах отрыва струи возникает корро-зионно-кавитационное разрушение. [c.24]

Состав газовой среды также может существенно влиять на жаростойкость и жаропрочность сплавов Наличие в сре де агрессивных компонентов (например, соединений, содержащих серу ванадий галогены щелочные металлы) вызывает образование легкоплавких или летучих соединений, разрушает защитные окис ные пленки, способствует развитию ло кальных видов газовой коррозии Кроме того, во многих случаях газовая сре да воздействует на сплав не в ста ционарных условиях а динамически т е на поверхность стали действуют скоро стные газовые потоки скорость которых может составлять сотни и тысячи метров в секунду Такие условия работы характерны, например для лопаток газовых турбии деталей обшивки скоростных самолетов и ракет Под влиянием скоростных газовых потоков усиливаются как процессы ползучести (рис 175), так и процесс коррозионно эрозионного разрушения поверхности что связа но с усилением избирательности газовой коррозии эрозионным разру шеинем окисных пленок деформацией и дополнительным разогревом тонких поверхностных слоев при трении среды о поверхность вибра ционными нагрузками переменной частоты и другими эффектами Вследствие этого снижается эксплуатационная стойкость де талей [c.294]

Детали из X. с. допускают разовый и циклич. кратковременные перегревы до 1500-1600°, т. е. значительно выше темп-ры плавления жаропрочных сплавов на основе железа и никеля. В случае работы деталей при высоких темп-рах (выше 1000°) в окислительной атмосфере и невозможности использовапия сплавов, требующих поверхностной защиты от газовой коррозии (эрозионное воздействие рабочей среды), нек-рые X. с. могут оказаться единственно пригодным конструкционным материалом. Детали из сплавов хрома наиболее успешно работают в условиях стационарного теплового режима и отсутствия ударных нагрузок. [c.424]

Никель - хром -бор - кремниевые 2,7-20 Сг 1,4-4,5 В 1,25-5,5 Si 0,8-5,5 Fe 0,45-0,85 С Газопламенное Плазменное 15-65HRB Износостойкое покрытие - защита от абразивного изнашивания при обычных или повышенных температурах контакта пар трения твёрдыми поверхностями или абразивными частицами коррозионно-стойкое покрьггие - защита от фретинг-коррозии эрозионно-стойкое покрьггие -защита от кавитации при обычных или повышенных температурах среды [c.601]

Медь - никелевый 38 Ni 65-72HRB Коррозионно-стойкое покрытие -защита от фретинг-коррозии эрозионно-стойкое покрытие - защита от кавитации [c.602]

Бронза - алюминиевая сталь 9,5-10 А1 1,0 Fe Г азопламенное 50-85 HRB Коррозионно-стойкое покрытие -защита от фретинг-коррозии эрозионно-стойкое покрытие - защита от кавитации антифрикционное покрытие - мягкое подшипниковое покрытие корковое покрытие - восстановление изношенных деталей из меди и медных сплавов [c.603]

Карбид вольфрама -кобальт 11-21 Со 2,4-5,6 С Детонационное Плазменное 40 - 60 HR Износостойкое покрытие - защита от абразивного изнашивания при обычных или повышенных температурах контакта пар трения твердыми поверхностями или абразивными частицами коррозионно-стойкое покрытие - защита от фретинг-коррозии эрозионно-стойкое покрьггие общего назначения антифрикционное покрытие -твердые подшипниковые покоьп-ия [c.606]

Никель - алюминий 5 А1 60-80HR Коррозионно-стойкое покрытие -защита от фретинг-коррозии эрозион-но-стойкое покрьггие - защита от эрозии при кавитации в прокачиваемой агрессивной среде с низкими или повышенными температурами корковое покрьггие - восстановление изношенных деталей из всех марок сталей, никелевых, кобальтовых, алюминиевых и магниевых сплавов подслой газотермического покрьггия [c.607]

Износостойкое покрытие - защита от абразивного изнашивания при обычньк или повышенных температурах контакта пар трения твердыми поверхностями или абразивными частицами коррозионно-стойкое покрытие - защита от фретинг-коррозии эрозионно-стойкое покры-тие общего назначения [c.610]

Сульфураторы изготовляются из обычного серого чугуна, поэтому срок службы их не превышает одного года. Сравнительно быстро изнашивается чугунная мешалка, испытывающая наряду с коррозией эрозионное действие среды. Замену мешалки приходится производить 2 раза в год. [c.79]

В частности, необходимо учитывать габариты и массу, геометрическую и физическую неоднородность конструкций аппаратов, величину протяженности сварных швов, а также особенности воздействия механических, тепловых и коррози-онно-эрозионых нагрузок. [c.334]

Износ приводит к увеличению зазоров и к увеличению вибрации. Существует оптимальный размер зазоров между деталями в парах трения, отклонение от которого как в большую, так и в меньшую сторону приводит к увеличению вибрации коррозионный и эрозионный износ деталей, находящихся в жидкости, рабочих колес насосов изменяет условия обтекания, усиливает кавитацию и повышает вибрацию засорение трубопроводов Сотложение продуктов коррозии, солеотложения) приводит к увеличению сопротивления, при этом возрастает напор насоса, возрастает вибрация. [c.18]

Опыт эксплуатации газоперерабатывающих заводов и компрессорных станций показал, что в поступающем нефтяном и природном газах присутствует значительное количество твердых частиц и капель жидкости. Твердые частицы - это продукты коррозии трубопроводов, окалина от резки и сварки металлов и др. Они приводят к эрозионному износу элементов конструкций компрессоров, забивают теплообменную аппаратуру и ухудшают протекание технологических процессов [29, И]. В связи с этим очистка газов от твердых частиц - мехпримесей является актуальной задачей, которая осложняется еще и тем, что давление нефтяного газа на входе в газоперерабатывающие заводы и компрессорные станции обычно невелико и составляет 0,14-0,20 Мпа. Использовать энергию давления для очистки нефтяного газа необхо- [c.246]

Титан обладает отличной стойкостью к струевой и кавитационной коррозии в морской воде. Высокую стойкость к эрозионной коррозии показали сплавы Ti - 6A1 V и Ii-7Al-2Nb-lTa. Титан обладает высокой стойкостью к питтинговой, щелевой и межкристаллитной коррозии. Он не корродирует под слоем отложений и лакокрасочных покрытий. В последние годы проводятся обширные исследования коррозионного растрескивания титановых сплавов в морской воде, причем особое внимание уделяется сплавам Ti-6A1 V Ti-6Al-6V-2Sn Ti-3 u Ti -7A1--2Nb-l Та и Ti-8Mo-8V-2Fe-3 Al. [c.26]

Исследование коррозионно-эрозионного разрушения материалов. Для про- ведения исследований влияния скорости потока на коррозионное и коррози- онно-эрозионное разрушение материалов может быть использована лабораторная установка (рис. 39). Эта установка совмещает в себе рабочую камеру и электрохимичес-жую ячейку. Корпус диаметром 200 мм и днище изготавливают из углеродистой стали и гуммируют по внутренней поверхности жоррозионно-стойкой и эрозионно-стойкой резиной. [c.87]

Испытания показали отсутствие заметных признаков коррозии титана в этих условиях. Хорошие результаты были получены и при коррозионно-эрозионных испытаниях титана (Интернейшенл никель компанн). [c.358]

Показатели степени этих уравнений оказались меньше, чем это имеет место для чисто эрозионных систем. По- идимому, это связано с особенностями механизма совместного протекания коррозии и эрозии металла. Активационно—репассивадионный механизм на нержавеющих сталях в большей степени зависит от энергии частиц, поскольку толщина пассивного слоя на них экстремально мала и составляет порядка несколько нм. [c.12]

Повреждение материалов в конструкциях (1984) -- [ c.16 , c.18 , c.592 , c.594 , c.596 ]

Защита от коррозии на стадии проектирования (1980) -- [ c.27 , c.32 , c.34 ]

Машиностроение энциклопедия ТомIII-7 Измерения контроль испытания и диагностика РазделIII Технология производства машин (2001) -- [ c.429 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...