Параметры уравнения Париса

Значения параметров уравнения Париса и периоды до зарождения трещины при наложении поляризации [c.36]

Однако граничные условия по КИН были введены при анализе результатов эксперимента после того, как средние значения параметров уравнения Париса были определены, и в них использованы данные по всему диапазону КИН 8-30 МПа-м . В этом диапазоне находились сплавы с разным пределом текучести 202-529 МПа. В связи с этим, если даже взять верхнюю границу диапазона по КИН 25 MПa м / , то не трудно видеть, что у разных сплавов, с разной термообработкой условие подобия по реализуемому механизму роста трещины должно было быть меньше этой величины или приближено к ней. Так, например, при минимальном пределе текучести размер зоны пластической деформации составляет [c.192]

Набор кинетических кривых с параметрами уравнения Париса, определяемыми соотношением [c.192]

Анализ экспериментальных данных по определению связи между параметрами уравнения Париса показывает, что для разных сплавов при использовании разных граничных условий и параметров цикла нагружения величина скорости или точки перегиба на кинетических кривых близка к величине 2-10 м/цикл (табл. 4.2). Только в одном случае для алюминиевых сплавов получена скорость роста трещины, характерная для начала стадии формирования усталостных бороздок. [c.195]

Испытанные материалы и Параметры уравнения Париса при комнатной и низких температурах [c.38]

Пороговые размахи значений коэффициента интенсивности параметры уравнения Париса для исследованных материалов [c.148]

На рис. 103 представлены диаграммы усталостного разрушения исследованных нержавеющих сталей и титановых сплавов при симметричном циклическом нагружении на воздухе и в растворе морской соли, а в табл. 34 — пороговые размахи коэффициента интенсивности напрял<ений и параметры уравнений Париса. Точки /—10 получены на образцах с краевой трещиной (см. рис. 56), И—15 — на образцах с полуэллиптической трещиной (см. рис. 54, б). Размеры трещин [c.176]

Таблица 34. Пороговые размахи значений коэффициента интенсивности напряжений и параметры уравнения Париса исследованных материалов на воздухе, в растворе морской соли с протекторами и без них

Параметры уравнения Париса 27, 59. [c.252]

Уравнение Париса справедливо только при постоянном коэффициенте асимметрии цикла и поэтому не может объяснить влияние среднего напряжения цикла. Кроме того, параметры уравнения Париса зависят от окружающей атмосферы, частоты нагружения, формы цикла, природы сплава и т. д. Прим. ред.) [c.226]

Пороговые размахи значений коэффициента интенсивности напряжений и параметры уравнения Париса [c.232]

Основными источниками информации для указанных решений в части определения длительности роста усталостных трещин являются параметры кинетической кривой — показатель степени при коэффициенте интенсивности напряжения (КИН) и коэффициент пропорциональности при КИН. Интегрирование указанной выше зависимости требует использования, хотя бы в наиболее вероятной форме, уровня максимального напряжения и параметров нагружающего цикла. Применительно к реализованному в эксплуатации процессу разрушения материала параметры кинетической кривой оказываются неизвестными даже в наиболее упрощенном случае, когда рассматривается единственное уравнение Париса во всем диапазоне скоростей моделируемого или воспроизводимого роста трещин из анализа поверхности разрушения. Возникает проблема применения на практике тех или иных результатов экспериментальных исследований процесса усталостного разрушения металлов в лабораторных условиях к решению вопросов по определению длительности роста трещин и оценке уровня напряженности элементов конструкций на этапе развития разрушения. [c.188]

Сопоставим кинетику трещин, описываемую уравнениями синергетики (4.20) и (4.21), с кинетикой усталостных трещин, которая рассматривается с позиций механики разрушения, используя две пересекающиеся кривые, описываемые уравнением Париса с коэффициентами показателя степени при КИН Шр= 2 до точки перехода, а далее — Шр = 2 (рис. 4.4). Сопоставляемые уравнения отличаются друг от друга только записью, тогда как управляющие параметры в уравнениях (4.20) и (4.21) включают в себя все константы уравнения Париса, в том числе и напряжение. Поэтому далее мы будем рассматривать процесс распространения усталостной трещины на мезоскопическом масштабном уровне, как протекающий в два этапа на уровнях мезо I и II и описываемый двумя уравнениями движения (4.20) и (4.21). [c.198]

Таблица значений поправочных функций F(X,), учитывающих влияние на кинетику усталостных трещин различных параметров цикла нагружения, а также вид материала, интервал скоростей и коэффициенты уравнения Париса, при которых выявлены поправочные функции [c.275]

Значения параметров т и С, входящих в уравнение Париса, для различных периодов развития трещин в исследованных материалах приведены в табл. 8. [c.59]

Далее приведены результаты расчетов, полученные при решении системы уравнений для треугольного крыла при следующих значениях параметров = 1, сг = 1, 7 = 1,4и ад = 0. Парис. 7.39 7.43 результаты представлены с учетом преобразования [c.355]

На рис. 138 приведены результаты сравнения экспериментальных данных испытаний лопаток на выносливость при изгибе по первой форме колебаний [155] с расчетом по формуле (VI. 10). Сравнение показывает, что долговечность лопатки можно вполне надежно рассчи-аывать по кинетическим диаграммам развития усталостной трещины. Параметры уравнения Париса, значения пороговых коэффициентов интенсивности напряжений и пределов выносливости серий лопаток, необходимые для использования формул (VI. 1), (VI.2), (VI. 10), взяты из табл. 34 и работ [155, 156J, а зависимости геометрического фактора от размера трещины в лопатках — из работы [1051. [c.227]

Алгоритм расчета долговечности лопаток при программном нагружении представлен на рис. 139. Для расчета вводятся следующие данные а — напряжения изгиба (брутто) на верхней и нижней ступенях нагружения (задаются) N , /V,, —числа циклов в верхней и нижней ступенях нагрузки (задаются) С, т— параметры уравнения Париса (определяются по табл. 34) AKtit—пороговый размах коэффициента интенсивности напряжений (определяется по табл. 31) V (I) — зависимость геометрического фактора от длины трещины [c.228]

Экспериментальные данные о скорости роста усталостных трещин, полученные в условиях двухчастотного нагружения, в определенных диапазонах изменения суммарных значений коэффициента интенсивности напряжений соответствуют линейным зависимостям и могут быть описаны уравнениями Париса. Необходимо отметить, что закономерности изменения скорости роста усталостных трещин при двухчастотном нагружении с заданными параметрами не зависят от уровня исходных значений суммарного коэффициента интенсивности напряжений и соответствующему ему для заданного соотношения амплитуд размаха коэффициента интенсивности напряжений высокочастотного нагружения ЛК(2), при которых начинается испытание образца, а диаграммы усталостного разрушения для рассмотренных двухчастотных режимов располагаются параллельно среднеамплитудному участку диаграммы при одночастотном нагружении. Отсюда следует, что по казатель степени в соответствующих уравнениях является величиной постоянной для данного материала и независимой от режима нагружения. [c.165]

Трууп нашел [375], что показатель степени л степенного уравнения Париса не постоянен, а зависит от интервала скорости роста трещины, в котором его измеряли. Было обнаружено, что параметр изменяется от 2,2 до 6,7 в зависимости от уровня прочности мате-риад а. Параметр п меняется от 2 в интервале скоростей 10 - Ю дюйм/цикл (от 2,5-10 до 2,5-10 мм/цикл) до 3 в интервале скоростей 10" - 10" дюйм/цикл (от 2,5 -10" до 2,5 10" мм/ /цикл). Выводы Труупа основываются на анализе более 50 опубликованных в литературе работ по исследованию скорости роста трещины. Можно предположить, что чем больше интервал изменения скорости роста трещины, тем труднее описать экспериментальнь1е данные степенной функцией с постоянными значениями параметров. С и /7. Литературные данные это подтверждают. Интервал изменения скорости роста трещины обычно составляет не более двух порядков, очень мало сведений для скорости роста трещины — менее 10" дюйм/цикл (2,5 10 мм/цикл) и практически никаких - менее 10" дюйм/цикл (2,5 10" мм/цикл). [c.294]

Показано [378], что значение п - 4, найденное в первых работах Парисом для ряда материалов, является лишь частным случаем. В формулу (141) кроме АК входят деформационные хара) теристйки з ны пластической деформации, которая в конечном счете определяет показатель степени АК, т.е. п в уравнении Париса. По-видимому, трудно представить ступенчатое, скачкообразное изменение этой характеристики, поэтому можно предположить, что параметр степенного уравнения п изменяется непрерывно в процессе усталостного разрушения и роста АК. Следует также оТметить, что если процесс роста трещины основывать на представлениях о сопротивлении материала пластической деформации и появлении разрыва сплошности в локальном объеме у вершины трещины, то скорость следовало бы связать не столько с коэффициентом /С, характеризующим напряженность, сколько с параметром характеризующим интенсивность упругих деформаций впереди трещины [378]. Действительно, результаты, полученные в работе ( 379], показывают, что в случае асимметричного нагружения фактором, контролирующим скорость роста трещины, является произведение, которое может быть записано в виде [c.306]

С другой стороны, было отмечено, что при очень низких приложенных напряжениях размер пластической зоны сравним с размером структурных составляющих, что делает непригодным применение метода механики сплошной среды. На основании изложенного эти исследователи считают, что имеются различные области зависимости fe/ //V, каждая из которых характеризуется различным степенным уравнением, аргументом кото го является коэффициент интенсивности напряжений или его размах. Иначе говоря, принимается, что эти различные области характеризуются своими, но постоянными в данной области значениями параметров п и С. Некоторые исследователи указывают на наличие двух, а иногда и трех таких областей для всего возможного диапазона изменений [228, 230, 232]. Парис указал даже на наличие порогового значения коэффициента интенсивности напряжений, ниже которого трещина вообще не распространяется [236]. Экспериментальные данные, прлученные Парисом на стали 9310 в координатах Igv т-1д (Д/f), хорошо описываются ломаной линией, состоящей из двух примерно одинаковых прямолинейных участков. Углы наклона прямолинейных участков различны. Скорость роста трещины при испытаниях изменялась от 5-10 до 5 X 10" дюйм/цикл (1,3 10" — 1,3 10 мм/цикл). Угол наклона в области малых значений Д/С значительно больше, чем в области больших значений А/С. В области малых значений Д/С небольшому приращению размаха коэффициента интенсивности напряжений соответствуют значительные изменения скорости роста трещины. Значения параметров Сип степенного уравнения для этих участков не приведены. Однако указано, что эта зависимость получена при двух различных испытаниях. Результаты испытаний с маркировочной нагрузкой полностью соответствуют экспериментальным данным, полученным Парисом в условиях пульсирующего растяжения. [c.277]

Анализ экспериментальных данных показывает, что при определении скорости роста трещины по наиболее простой формуле Париса и Эдрогана следует учитывать, что на параметры степенного уравнения С и влияет частота нагружения. С увеличением частоты nair-ружения коэффициент С уменьшается, а значение п увеличивается, при этом интенсивность значимости Vjp = также возрастает. [c.312]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...