Величина вязкости

Слобод Р. Л. и др. Зависимость длины переходной зоны от соотношения величин вязкости вытесняемой и вытесняющей жидкостей и от расстояния, пройденного фронтом вытеснение. ГОСИНТИ, 1960. [c.124]

Из (73а) следует, что безразмерный профиль скорости при слоистом движении жидкости в плоском канале не зависит ни от величины вязкости, ни от величины продольного градиента давления и представляет собой квадратичную параболу. [c.88]

Жидкость при любых малых усилиях легко изменяет свою форму, что проявляется в текучести. Естественно, что текучесть (обратная ей величина —вязкость) различных жидкостей меняется в широких пределах. Жидкостям с весьма высокой вязкостью (ряд битумов) свойственно разрушение (подобно твердым телам) при резком приложении нагрузки, тогда как постепенное и непрерывное увеличение нагрузки позволяет обнаружить у них текучесть. [c.12]

При постоянной температуре плотность р газов изменяется прямо пропорционально давлению, а длина свободного пробега I молекул — обратно пропорционально. Среднее значение с1 зависит только от температуры. Поэтому, как следует из соотношения (1-6), коэффициент вязкости р для газов не должен зависеть от давления. Этот вывод достаточно хорошо подтверждается опытом в широком диапазоне давлений. Но при весьма низких давлениях, характерных для разреженных газов, и при больших давлениях, когда газы близки к сжижению, проявляется влияние давления на величину вязкости, С возрастанием давления в этих случаях вязкость растет. [c.10]

Следует отметить, что для жидкостей с повышением температуры величина вязкости убывает, а для газов — растет. [c.14]

В знаменателе этих формул находятся соответственно кинематическая вязкость, температуропроводность и коэффициент диффузии, т. е. величины, зависящие от вязкости. Поэтому при уменьшении вязкости все числа Рейнольдса будут расти, а при стремлении величины вязкости к нулю динамическое, тепловое и диффузионное — числа Рейнольдса будут стремиться к бесконечности. [c.240]

Отношение характеризует величину вязкости жидкости [c.123]

Отношение t t , как отмечалось в 1.3, характеризует величину вязкости жидкости и называется относительной вязкостью. Эта вязкость выражается в так называемых условных градусах Энглера (°Е). [c.307]

Величина вязкости, равная 1 см /сек, называется стоксом. Очень часто вязкость жидкости измеряют в градусах Энглера [4] (условная вязкость). Для пересчета градусов Энглера в единицы кинематической вязкости рекомендуется использовать соотношение [4] [c.15]

Применительно к образцам предельную (минимальную) величину вязкости разрушения К с связывают с минимальными затратами энергии на вязкое разрушение материала [55-58]. Это позволяет сравнивать между собой материалы в подобных условиях опыта при соблюдении ограничения на толщину образца [c.104]

Уменьшение размера первоначальной трещины при определении минимальной величины вязкости разрушения, осуществляемое для выполнения условия наибольшего стеснения пластической деформации вдоль фронта трещины, приводит к появлению зависимости определяе- [c.106]

Итак, в случае изменения ширины и толщины элемента конструкции предельное состояние при его одноосном растяжении достигается в широком диапазоне величин вязкости разрушения материала. При вводе начальных геометрических параметров пластины в качестве тестовых условий опыта, в пластинах с измененной геометрией вязкость разрушения будет характеризоваться комбинацией соотношений (2.8) и (2.12). [c.108]

Температурная зависимость вязкости разрушения аналогична зависимости ударной вязкости материала от температуры (рис. 2.1). В области вязкого разрушения в определенном интервале температур имеет место сохранение неизменной величины вязкости разрушения при возрастании температуры [93]. [c.113]

Вычленим теперь из правой части величину вязкости разрушения, которая соответствует стандартным условиям нагр ужения (/ i )o- Тогда окончательно можно записать соотношение для эквивалентной величины вязкости разрушения в виде [c.117]

Ориентационная зависимость роста трещин от соотношения главных напряжений характерна для тонких пластин. В них развитие трещины не может быть реализовано в полной мере на стадии нормального раскрытия берегов трещины вплоть до предельной величины вязкости разрушения для изучаемого материала. Наличие скосов от пластической деформации приводит к тому, что уже при небольшом размере трещины плоский излом составляет чуть больше половины толщины пластины. Очевидно, что для толщины менее 2 мм, когда ориентационная зависимость от главных напряжений роста трещины наиболее заметна, полное смыкание скосов от пластической деформации достигается при существенно меньших величинах КИН, чем циклическая вязкость разрушения материала, отвечающая окончанию второй стадии роста трещины по его полной кинетической диаграмме. Поэтому в критерии, учитывающем изменения в траектории трещины, следует вводить ограничения по величине Kg, когда еще правомерно говорить о нормальном раскрытии берегов трещины до момента полного смыкания скосов от пластической деформации. [c.311]

Представленное уравнение связывает уровень растягивающей нагрузки Р, толщину образца tf,, его высоту Ь и длину сквозной трещины а, глубина надреза не учитывается. Сведения о проведенных испытаниях и рассчитанные величины вязкости разрушения представлены в табл. 10.5. [c.561]

Полученные результаты оценки вязкости разрушения согласуются с известными литературными данными о том, что при увеличении толщины образца вязкость разрушения уменьшается. Этот результат получен для образца толщиной 5 мм и образцов толщиной 10 мм при испытаниях с нагревом. Величина вязкости разрушения отличалась почти на 20 % в сторону ее завышения в тонком образце. [c.562]

Интересным результатом выполненных испытаний является снижение вязкости разрушения почти на 20 % у нагретых образцов по сравнению с образцами, разрушенными при комнатной температуре. Этот факт не может быть связан с погрешностями эксперимента. Плотность величин вязкости разрушения указывает на высокую стабильность свойств материала диска. Поэтому явное снижение вязкости разрушения при увеличении температуры испытания свидетельствует об особенностях реакции материала на его нагружение, а не является результатом нестабильности проведенных испытаний от образца к образцу. [c.562]

Итак, важно подчеркнуть, что при нагреве материала в интервале температур 20-400 °С имеет место снижение вязкости разрушения материала ЭИ-698. Минимальная величина вязкости разрушения из всех выполненных испытаний соответствует 219 кг/мм / при нагреве толстого образца на 400 °С. [c.562]

Предельное состояние диска и дефлектора в условиях эксплуатации будет достигаться при их работе, а следовательно, при нагреве. Поэтому выявленную в испытаниях минимальную величину вязкости разрушения следует использовать в качестве характеристики, при достижении которой может произойти быстрое развитие процесса разрушения. [c.562]

Выполним оценку периода роста трещины с учетом полученной величины вязкости разрушения применительно к диску турбины. Будем учитывать распространение в диске поверхностной, полуэллиптической по форме, трещины, которая в момент достижения предельного состояния не выходит на боковую поверхность диска. Это соответствует реальной ситуации развития разрушения в диске. При этом следует ввести еще одно условие для проведения расчета. Оно связано с начальными размерами трещины. Они соответству- [c.562]

Рассмотренный комплекс исследований и расчеты периода распространения усталостной трещины в диске и дефлекторе турбины двигателя НК-8-2у на основании синергетического анализа последовательности процессов разрушения материала и единой кинетической кривой свидетельствуют о том, что в существующий межремонтный период эксплуатации двигателя стартующая от повреждений трещина не достигнет своего предельного размера при минимальной величине вязкости разрушения, которая при температуре 400 С составила 219 кг/мм . Следовательно, полученные сведения о периоде роста трещины в циклах и по числу усталостных бороздок нужно относить к долговечности и периоду роста трещин в дисках в полетах. Итак, при наличии пропущенного в ремонте повреждения поверхности диска его работа в составе двигателя будет реализована по критерию безопасного повреждения в межремонтный период эксплуатации, который не превышает 4000 полетов. Более того, поскольку период зарождения трещины от дефекта составляет несколько сотен тысяч циклов, безопасная эксплуатация диска обеспечивается даже при повторном пропуске дефекта диска в следующем ремонте. [c.564]

Замечание. При дальнейшем изложении материала всюду вязкость разрушения будем обозначать вак (или ), имея в виду, однако, что величина вязкости разрушения определяется при. условиях нагружения, соответствующих рассматриваемой задаче. [c.57]

Если и волокна, и матрица пластичные, не ясно, можно ли при помощи какой-нибудь элементарной теории рассчитать вклады в работу разрушения композитов за счет пластических деформаций волокон и матрицы, так как при переходе обеих фаз в пластическое состояние ни та, ни другая не обеспечивают ограничения пластической деформации и границы зоны деформирования нелегко рассчитать. Некоторые работы по этому вопросу [29, 30[ проводились на системе волокна нержавеющей стали — алюминий, и было обнаружено, что вклад волокон можно удовлетворительно описывать выражением типа уравнения (27), и, если затем просуммировать этот вклад с вкладом матрицы, определенным по соображениям, аналогичным приведенным в разд. III, В, 1, можно получить хорошее согласие с экспериментально измеренной величиной вязкости разрушения. Следовательно, по крайней мере в этом случае, вклады от пластических деформаций двух фаз могут быть, по-видимому, вычислены независимо, а затем просуммированы. [c.468]

Величину вязкости удлинения для ньютоновских жидкостей впервые определил Трутоп [4], и поэтому вязкость удлинения часто называют вязкостью Трутона. Для ньютоновских жидкостей вязкость удлинения постоянна и равна утроенной вязкости. Поскольку ньютоновскому уравнению состояния удовлетворяют все простые жидкости с затухающей памятью в предельном случае медленных течений, вязкость удлинения и вискозиметрическая вязкость связаны следующим общим соотношением [c.193]

В работе Чандрасекара н Мендельсона было также проведено сравнение полученных данных с ожидаемой величиной вязкости Не II. Степенной закон, которым здесь связаны разность давления и скорость потока, указывает на турбулентность течения. В результате сравнения течения Не I и Не И через одни и те же трубки было получено значсчтие вязкости, которое [c.834]

Следует отметить, что вязкость Не I в отличие от обычных жидкостей не уменьшается при понижении температуры. Абсолютная величина вязкости жидкого гелия также очень мала и всего лишь втрое превышает вязкость газа. Эти особенности выражают газовые ) свойства нсидкого гелия, обуслов- [c.836]

Величина вязкости может быть определена по одному из соотношений, известных из физики, например по формуле А. И. Ба-чинского [c.72]

Для определения величины вязкости жидкостей применяются приборы, называемые вискозиметрами. Для измерения вязкости жидкостей более вязких, чем вода (масел, нефтепродуктов и др.) применяют обычно вискозиметр Энгл ера (рис. 2), состоящий из двух сосудов, которые помещены один внутри другого. Пространство между сосудами заполняется водой и выполняет роль водяной бани. К сферическому дну внутреннего сосуда припаяна трубочка с внутренним диаметром около 3 мм, отверстие В которой нормально закрыто клапаном. [c.15]

По величине вязкости при температуре выработки стекловолокна 1200 -г- 1350° С стронциевое стекло приближается к нормальному боросиликатному. Из бесщелочных стекол получают изделия также и спеканием ( 9—1). Средние свойства при этом характеризуются следующими, данными плотность пониженная около 2,2 г см г = 4,5 tg б = 5-(при частоте / = 8,6-10 гц). Пеностекло отличается низкой плотностью, весьма малыми ё и tg б для одного из пеностекол плотность 0,4 г см е = 1,37 tg б = 10 (при / = 8,6-10 ei ). Изменяя соотношение между твердой и газообразной фазами удается получать значение е от 1,1 до 2 и более. Такие пеностекла в частности необкодимы для многослойных диэлектрических линз, где требуется значение е у поверхности около единицы, а в средней части около 2. [c.134]

Повышению вязкости разрушения стали со структурой бейнита способствует реализация оптимальных режимов регулируемого термопластического упрочнения. Суть этой обработки заключается в создании горячей деформацией с последующей выдержкой мелкозернистой структуры аустенита и образовании субзеренных построений в мелком зерне аустенита за счет окончательной деформации. Анализ диаграммы конструктивной прочности стали со структурой бейнита свидетельствует о том, что с понижением температуры изотермического превращения эффект РТПУ, заключающийся в повышении показателей конструктивной прочности, проявляется более заметно. В диапазоне предела текучести от 1300 до 1900 МПа величина вязкости разрушения стали, обработанной по режиму РТПУ [245], существенно превышает вязкость разрушения образцов, подвергнутых высокотемпературной термомехани ской изотермической обработке (ВТМИЗО) и обычной изотермической обработке (ИЗО). [c.150]

Как было показано выше, появление в структуре сплава фаз или сегрегаций легирующих элементов (или примесных атомов), обладающих более отрицательным потенциалом, чем матрица, приводит после нарушения пассивности к созданию более отрицательного компромиссного потенциала и усилению анодного тока. Скорость репассивации активной поверхности замедляется. Пример этого—сплав ВТ5-1, состаренный при 500°С в течение 10—100 ч. Вязкость разрушения в коррозионной среде этого сплава в состаренном состоянии 40,3 — 46,5 МПа /м. Излом темноюерый— характерный для коррозионного растрескивания. Однако достаточно этот же сплав подвергнуть закалке с 900—1000°С, обеспечивающей скорость охлаждения в интервале 400—600°С более 50 град/мин, как сплав становится нечувствительным к коррозионному растрескиванию. Величина вязкости разрушения поднимается до 93 — 108,5 МПа y/lA. Излом образцов становится светлым, как у металла, нечувствительного к коррозионному растрескиванию. В этом случае за счет устранения в структуре сегрегатов или упорядоченного а-твердого раствора (по алюминию) снижается величина анодного тока, уменьшается анодное растворение, создаются более благоприятные условия для репассивации поверхности после нарушения защитной пленки, в результате чего уменьшается возможность проникновения и диффузии водорода. [c.71]

Коэффициент пропорциональности f в экспериментах был близок единице при стандартном отклонении в определяемой величине вязкости разрушения в пределах от 3 до 7,5 %. Следовательно, между соотношениями (2.11) и (2.12) различия непринципиальны при проведении оценок вязкости разрушения или решении обратной задачи по определению уровня максимального напряжения в момент скачка трещины в плоском элементе конструкции. [c.108]

Представленные выше соотношения (2.21)-(2.23) включают в себя аналогичные поправки на геометрические факторы, комбинированное (многоосное) нафужение и др. Фактически предельное состояние материала с трещиной может быть изменено в широких пределах за счет изменения условий нагружения при одной и той же величине вязкости разрушения, 1соторая определена в стандартных условиях опыта. Это означает, что одна и та же критическая длина в момент страгивания трещины может быть реализована при разном уровне критического напряжения Сс, раскрывающего берега трещины. [c.117]

Уравнение (4.5) при всей своей привлекательности имеет общий недостаток — в него введена предельная величина КИН (вязкость разрушения), что для его практического использования при анализе процесса усталостного разрушения элементов авиационных конструкций вносит существенную неопределенность. Как было показано в главе 2, предельное состояние элемента конструкции с усталостной трещиной определяется широким спектром величин вязкости разрушения, поскольку она существенно зависит от условий нагружения. Не менее сложным является вопрос об определении величины показателя степени в соотношении (4.4). Он не может быть рассмотрен как интегральная характеристика затупления трещины по некоторому отрезку ее фронта с переменной кривизной и ориентировкой направления локального подрастания трещины. Тем более что параметры зоны затупления (зоны вытягивания) — ее высота и ширина — тоже существенно зависят от условий нагружения, например от температуры (см. главы 2 и 3). Наконец, как было показано выше, пластическое затупление вершины трещины происходит в каждом мезотуннеле индивидуально . Оно существенно зависит от того, каким образом сформированы перемычки между мезотунне-лями. Перемычки не только определяют условия раскрытия вершины мезотуннеля, но и влияют на величину скорости роста трещины, при которой [c.189]

Вязкость разрушения, как указывалось, является одной из наиболее важных характеристик конструкционных материалов. С. Т. Милейко и др. [42], применив линейную механику разрушения к композиционному волокнистому материалу на алюминиевом сплаве с 50 об. % борных волокон (при однонаправленном армировании), определили для этой композиции величину вязкости разрушения. Работа разрушения указанной композиции оказалась в 3 раза выше работы разрушения алюминиевого сплава Д16Т, использованного в качестве матрицы. Они также определили, что вязкость разрушения, характеризующая сопротивление образованию трещин, повышается с увеличением объемного содержания в композиции хрупких армирующих волокон [42]. [c.26]

Значения удельной энергии распространения трещины q для сварных соединений сплава 5083, выполненных в нижнем и в вертикальном положениях, почти одинаковы при комнатной и низких температурах и сравнимы со значениями этой характеристики для основного материала плит сплава 5083-0. Значение q у сварных соединений спла ва АМгб при комнатной температуре значительно ниже, чем у сварных соединений сплава 5083 при 77 К значения этой характеристики составляют около 60 % от значений при комнатной температуре. Снижение этих значений не отразилось на величинах отношения прочности на раздир к пределу текучести или на величинах вязкости разрушения. [c.114]

Максимальную вязкость разрушения при низких температурах имеет материал, отожженный в интервале 823— 898 К (при 77 К / i >220 МПа-м ) Если температура отжига >898 К, вязкость разрушения материала, прокатанного при обеих температурах прокатки, быстро снижается с повышением температуры отжига. Напротив, Оо.г при низких температурах материала, прокатанного при 1373 К, равен почти 0,97 ГПА при отжиге в интервале 773—898 К и возрастает до 1,1 ГПа при отжиге в интервале 923—1093 К. Предел текучести материала, прокатанного при 298 К, практически пе зависит от температуры отжига в интервале 773—1093 К и очень близка к заданной величине 1,4 ГПа. Таким образом, заданным требованиям по величинам вязкости разрушения и предела текучести при 77 К удовлетворяет сплав Fe—12Ni—0,5А1, прокатанный при комнатной температуре и отожженный в интервале 823—898 К. [c.256]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...