Теория скольжения

В теории скольжения эта сложная картина не воспроизводится, трудности обходятся введением некоторых упрощающих предположений. Зафиксируем по произволу два взаимно перпендикулярных направления п и р, определяющих предположительную систему скольжения. Если число зерен в объеме тела велико, то всегда найдется некоторое число зерен, для которых нормаль к плоскости возможного скольжения — по предположению единственная — будет находиться внутри конуса с осью п и телесным углом при вершине dQ (рис. 16.9.2). Материал предполагается Рис. 16.9.2 статистически изотропным, поэтому число таких зерен пропорционально dQ и не зависит от п. Будем называть их зернами с плоскостью скольжения п. Если число зерен с плоскостью скольжения п достаточно велико, то среди них существуют такие, для которых направление скольжения лежит внутри угла с биссектрисой р. Будем называть такие зерна зернами с системой скольжения nfi. Для статистически изотропного материала относительный объем зерен с системой скольжения Р пропорционален d 2 d . В системе скольжения действует касательное напряжение т р, соответствующие зерна претерпевают деформацию чистого сдвига 7пр =(Тпз) Здесь была сделана гипотеза о том, что напряженное состояние однородно и не меняется от зерна к зерну. Вторая гипотеза состоит в том, что деформация зерен с системой скольжения nfi вызывает такую же общую деформацию тела, пропорциональную относительному объему соответствующих зерен, а именно [c.560]

Согласно теории скольжения начало пластической деформации связано с достижением предела текучести в какой-то из систем скольжения. Но если Ттах = Тт, то всегда найдутся такие зерна, для которых это напряжение будет касательным напряжением в системе скольжения. Поэтому начальная поверхность соответствует условию максимального касательного напряжения Треска — Сен-Венана. Для последующих поверхностей точка нагружения будет конической точкой. [c.561]

Наиболее строгое обоснование причин расхождения реальной и теоретической прочности дает дислокационная теория скольжения, на основе которой показано, что локализованное скольжение при наличии дислокаций в кристаллической решетке может начаться при весьма небольших напряжениях. Таким образом, причиной низкой прочности реальных металлов является наличие в структуре материала дислокаций и других несовершенств кристаллического строения. Если резко снизить количество таких несовершенств и таким образом приблизить кристаллическое строение металла к совершенному, то его прочность должна быть близка к теоретической. Это положение нашло в последние годы непосредственное экспериментальное подтверждение. Нитевидные кристаллы (усы) показывают высокую прочность, приближающуюся к теоретической. [c.97]

Толстого, который одновременно показал, что найденное значение /г 1 мк согласуется с теорией скольжения, [c.27]

В трибологии, например, уже давно используется задача теории упругости о локальном сжатии тел (задача Герца). Она позволила создать метод расчёта фактических площадей контакта шероховатых тел и контактной жёсткости сопряжений, исследовать некоторые вопросы теории скольжения и качения, разработать инженерные методики оценки предельных нагрузок в опорах качения, износа кулачковых механизмов и зубчатых передач и т. д. [c.6]

Последний член представляет собой поправку к теории скольжения первого порядка он появляется отчасти из-за скольжения второго порядка, отчасти из-за наличия кинетических пограничных слоев. Действительно, газ около стенок движется медленнее, чем можно было бы ожидать из экстраполяции формулы (5.19), это дает вклад в Р(6) того же порядка, что и скольжение второго порядка, тем самым уменьшая (но не исключая полностью) влияние последнего. Ясно также, что, хотя формула (5.23) верна для больших значений 6, увеличение Р(6) по сравнению с предсказанием теории скольжения первого порядка имеет место и для малых значений 6, потому что молекулы со скоростями, почти параллельными стенке, заметно влияют на движение, перемещаясь вниз по потоку на расстояние среднего свободного пробега. В частности, в предельном случае свободномолекулярного течения уравнение (5.6) формально сводится к виду [c.340]

До сих пор было принято считать, что развиваемая авторами теория необратимых деформаций носит частный характер и не связана с рядом других феноменологических направлений. В обзорных работах [10, И] можно найти ответ на вопрос о взаимосвязи различных вариантов теории пластичности и ползучести, за исключением анализа теорий скольжения. Этому вопросу стоит уделить особое внимание. [c.76]

Таким образом, в рамках общего предлагаемого подхода можно оценить и сопоставить возможности различных вариантов теории скольжения. [c.80]

В последние годы активно развиваются теории ползучести, учитывающие микронеоднородность развития пластических деформаций. Возможные подходы к построению теории ползучести в рамках теории [5,6] приведены в [10, 11]. Теории ползучести, основанные на концепции скольжения, изучались в [15, 21, 22]. Не останавливаясь подробно на возможных вариантах построения теории ползучести, приведем здесь модифицированную теорию микродеформаций, следующую из идей работ [5,6, 11], и покажем связь такого варианта с теориями ползучести, использующими концепции теории скольжения. [c.81]

В начале 50-х годов были предложены различные теории пластичности при произвольном сложном нагружении. Эти подходы оформились в виде трех теорий современная теория течения теория скольжения и общая теория упругопластических деформаций. [c.14]

В соответствии с теорией скольжения [519] поверхность текучести вытягивается в направлении предварительного нагружения в области, примыкающей к лучу деформирования, образуя угол Текучести. Варианты изменения предельных кривых (рис. 151) подвергались экспериментальной проверке [20, 24, 433 и др.]. Опыты показали, что форма предельной кривой зависит от величины предварительной пластической деформации и с увеличением последней, как правило, не только расширяется, но и смещается в направлении предварительного деформирования. На рис. 152 показан характер изменения предельных кривых для стали 20 предварительного упрочнения кручением и растяжением [343]. Из рисунка видно, что в результате наклепа наряду с упрочнением наблюдается перемещение предельной кривой в [c.297]

Теории типа теории скольжения ................................89 [c.79]

Работы В. Т. Койтера, в частности, позволили понять связь теорий обычного типа с теориями, претендующими на микроструктур ный подход. Один из наиболее важных фактов установил сам Койтер, показавший, что при надлежащем выборе функций и переходе к пределу при ге -> оо соотношения (1.4) сводятся к соотношениям теории скольжения [c.85]

По этой теории скольжение при трении начинается тогда, когда зубцы верхней поверхности при подъеме достигнут вершин [c.9]

Теории такого типа (теории скольжения) и теории, основанные на предположении в) (теории типа Койтера), объединяет общая идея о независимости действия некоторых [c.33]

Использование вероятностных методов расчета. Основы теории вероятности изучают в специальных разделах математики. В курсе деталей машин вероятностные расчеты используют в двух видах принимают табличные значения физических величин, подсчитанные с заданной вероятностью (к таким величинам относятся, например, механические характеристики материалов ст , o i, твердость Ни др., ресурс наработки подшипников качения и пр.) учитывают заданную вероятность отклонения линейных размеров при определении расчетных значений зазоров и натягов, например в расчетах соединений с натягом и зазоров в подшипниках скольжения при режиме жидкостного трения. [c.10]

Рассмотренные до сих нор теории пластичности основывались на гипотезах формального характера реальная структура поли-кристаллического материала и хорошо известная картина пластического деформирования кристаллических зерен при этом совершенно не принимались во внимание. Такой подход имеет свои преимуп] ества и недостатки. С одной стороны, обилие законы пластичности, сформулированные для нроизвольного тела безотносительно к его физической природе, позволяют охватить единообразным способом широкий круг явлений — пластичность металлов, предельное равновесие грунтов, хрупкое разрушение горных пород и бетона и так далее. Такая общность чрезвычайно подкупает действительно, экспериментатор с удивлением обнаруживает, что макроскопическое поведение тел самой разнообразной физической природы оказывается поразительным образом сходным. Оказывается, что это поведение егце более поразительным образом может быть приблизительно хорошо описано при помощи уравнений, полученных из некоторых априорных гипотез достаточно формального характера. Но при более детальном изучении опытных данных оказывается, что при внешнем глобальном сходстве обнаруживаются и различия в поведении разных материалов. Эти различия связаны с тем, что микромеханизмы не только неунругой, но даже упругой деформации не одинаковы. Поэтому естественно стремление к тому, чтобы положить в основу теории пластичности некоторые физические представления о протекании пластической деформации. Нужно признать, что мы еш е далеки от возможности построения макроскопической теории, основанной на анализе и описании процессов, происходящих на микроуровне. Теория скольжения Батдорфа и Будянского, которая будет схематически изложена ниже, отнюдь не может быть названа физической теорией. Однако положенные в ее основу гипотезы в определенной мере отражают процессы, происходящие внутри отдельных кристаллических зерен, хотя и не воспроизводят их точным и полным образом. Пластическая деформация единичного кристалла происходит за счет сдвига в определенной кристаллографической плоскости в определенном нанравлении. Совокупность плоскости скольжения и направления скольжения в этой плоскости называется системой скольжения. Система скольжения задается парой ортогональных еди- [c.558]

Качественная картина, представленная на рис. 16.9.3, весьма похожа на ту, которая была найдена нами для модели, рассмотренной в 16.5. Расположение областей на рис. 16.9.3 и 16.6.1 совершенно одинаково, правда рис. 16,6.1 относится к плоскости деформаций, а рис. 16.9.3 — к плоскости напряжений. Такое сходство качественных результатов не должно вызывать удивления. Теория Батдорфа — Будянского, так же как и наша модель, представляет тело в виде собрания упругопластических элементов в теории скольжения таким элементом служит зерно, наделенное одной-единст-вепной системой скольжения. При активной пластической деформации касательное напряжение и сдвиг в зерне связаны однозначной функциональной зависимостью и соотношения деформационной теории оказываются справедливыми до тех пор, пока во всех элементах продолжается активная деформация. При этом с увеличением напряжения пластическая деформация распространяется на новые элементы, но разгрузка нигде не происходит. Такое положение соответствует догрузке внутрь угла II. При догрузке в области III и IV часть элементов может догружаться, в пластическую деформацию могут втягиваться новые элементы, но некоторые из пластически деформированных зерен разгружаются, возвращаясь в упругое состояние. Этим определяется сложность анализа для указанных областей. [c.562]

Будянского. Даже простейшая модель, рассмотренная в 16.5, приводит к достаточно сложным зависимостям для общего случая, уравнения, полученные для этой модели, не позволяют сделать даже качественный вывод о характере изменения поверхности нагружения при более или менее сложных путях нагружения. Тем более трудно это сделать для изложенной выше теории скольжения, которая, по-видимому, правильно отражает основной механизм пластической деформации поликристалпического металла. Хотя вводимые гипотезы чрезмерно упрощают действительное положение дела, уравнения все же получаются слишком сложными. Это обстоятельство приводит нас к довольно пессимистическим выводам относительно возможного прогресса теории пластичности, основанной на наглядных механических представлевиях. [c.563]

Существуют разл, подходы к описанию поведения упрочняющихся пластич. тел. Теории скольжения рассматривают материал как полнкристаллич. агрегат с равновероятным распределением форм и размеров зёрен в элементарном объёме тела, в к-ром выделяются преимуществ, линии скольжения. Вклад отд. поверхностей скольжения в пластич. деформирование определяется в неп-рой интегральной форме. Подобные теории могут быть описаны а рамках теории обобщённого пластич. потенциала. [c.630]

Теория скольжения , предложенная Батдорфом и Будянским (сборник переводов Механика , № 5, 1955) и основанная на анализе некоторой упрощенной физическо4Й схемы развития пластической деформации в металле, формально может быть рассмотрена как частный случай теории Койтера. [c.55]

В 1951 г. Бернард Будянский, Норрис Ф. Доу, Роджер В. Петерс и Роланд П. Шепард (Budiansky, Dow, Peters and Shepard [1951, 1]) испытывали тонкостенные цилиндры из алюминиевого сплава 14 S-T 4, нагружая образцы при сжатии до деформаций порядка 0,005, после чего они вводили одновременно со сжатием кручение при заранее заданном соотношении нормальных и касательных напряжений. Их результаты, которые вызвали серьезную дискуссию по поводу того, могли или нет авторы принимать линейный характер функции отклика, оказались не соответствующими ни их версии деформационной теории, ни теории течения, ни предложенной ими теории скольжения при пластической деформации. Анизотропия в крупных цилиндрах, изготовленных при помощи штамповки, особенности изучавшихся сплавов и использование жестких испытательных машин, для которых деформации были предписаны, должны были быть факторами, влияющими на результаты опытов этих авторов, [c.309]

Среди замечательных исследований по теории скольжения в кристаллических решетках, предшествовавших статьям Прандтля и Тэйлора, заслуживают быть Фиг. 49. Двойникова- отмеченными работы Беккера, Смекаля ние кристалла кальцита Орована ). Следуя Беккеру, представим (по Ниггли). некоторые слои в кристалле, гранич- [c.76]

Теории типа теории скольжения . В СССР первые опыты с малой догрузкой были поставлены А. М. Жуковым и Ю. Н. Работновым (1954). Образцы в виде тонкостенных трубок сначала подвергались растяжению, входе которого им сообш аласьнекоторая остаточная деформация, после чего при фиксированной растягиваюш ей силе прикладывались кру-тяш ие пары, вызывавшие касательные напряжения Ат (траектория ОММх на рис. 3). Если поверхность нагружения остается гладкой в [c.89]

В рамках обычного определения этой поверхности отсюда неизбежен вывод, что при начальной гладкости к моменту догрузки ра ней может появляться заострение. В качестве еще одного довода в пользу такой возможности иногда рассматриваются также выводы, к которым приводит теория скольжения Батдорфа — Будянского и некоторые сходные в своем существе с ней теории других авторов. [c.89]

Наконец, следует упомянуть о так называемых физических теориях пластичности , в которых свойства среды выводятся на основе анализа деформации отдельных кристаллов. Для сложного напряженного состояния подобная теория ( теория скольжения ) предложена Батдорфом и Будянским [ 5]. Металл состоит из беспорядочно расположенных кристаллов. В каждом из них происходит пластическое скольжение по некоторым плоскостям. Статистическое осреднение скольжений приводит к соотношениям напряжение — деформация , имеющим сложную структуру. Несколько иные варианты теории скольжения развиты в работах А. К. Малмейстера и других [c.82]

В четвертое издание учебника по сравнению с предыдущим внесены следующие изменения. Все формулы представлены так, что остаются справедливыми для любой системы единиц физических величин. В справочных данных и примерах расчета используется только Международная система единиц. Расчеты на ресурс распространены на зубчатые (шлицевые) соединения в соответствии с ГОСТ 21425—75 и на клиноременные передачи — ГОСТ 1284.3—80. В расчетах на ресурс зубчатых передач и подшипников качения использована общая методика по типовым графикам нагрузки. Дана современная методика расчета конических передач с круговыми зубьями, Использована теория вероятности при расчетах прессовых соединений, подшипников скольжения и качения, также результаты современных исследований прочности волновых передач и передач Новикова. Внесены изменения в методику изложения некоторых разделов курса. Все эти изменения связаны с быстрым развитием отечественной науки в области машиностроения, которому уделяется первостепенное внимание в планах нашей партии и правительства, в решениях XXVI съезда КПСС. [c.3]

Из теории смазки (см. гл. 16) известно, что наиболее благоприятным условием для образования жидкостного трения является перпендикулярное направление скорости скольжения (рис. 9.8) к линии контакта (г))=90°). В этом случае смазка аатяги-пается под тело А. Между трущимися телами А и Б) образуется непрерывный масляный слой сухое трение металлов заменяется жидкостным. При направлении скорости скольжения вдоль линии контакта (il> 0) масляный слой в контактной зоне образоваться не может здесь будет сухое и полусухое трение. Чем меньше угол ijj, тем меньше возможность образования жидкостного трения. [c.180]

При нагружении на линии продолжения трещины в пластической зоне отношение напряжений, параллельных трещине, к напряжениям, ориентированным перпендикулярно к ней, q — = OyylOxx практически постоянно (q — 0,62 0,68) и не зависит от предела текучести, модуля упрочнения (в варьируемом диапазоне), степени нагружения материала у вершины трещины (рис. 4.3), а также от параметра нагружения a = KnlKi. На рис. 4.3 штриховыми линиями отмечена некорректная область, где начальное притупление трещины оказывает влияние на НДС (представлен случай, когда Кп — 0). Вне этой области НДС отвечает нагружению бесконечно острой трещины с притуплением, равным нулю. Полученные результаты в части влияния притупления на НДС достаточно хорошо соответствуют решению по теории линий скольжения, где жесткость напряженного состояния, а следовательно, и параметр q перестает изменяться, начиная с у > 3,81 р (р — радиус притупления трещины) [124]. [c.205]

При расчете неподвижных посадок подбиранзт посадку с натягом из условий при наименьшем натяге соединение должно передавать действующие нагрузки, а при наибольшем натяге — в материале соединяемых деталей не должны возникать остаточные деформации. При расчете подшипников скольжения зазор между цапфой и вкладышем подшипника определяют из расчета, основанного на гидродинамической теории смазки. Зазор в опоре должен обеспечивать полное разделение маслом трущихся поверхностей при заданном режиме работы опоры. По расчетному значению зазора подбирают стандартную посадку. [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...