Модели длинной линии

Модели длинной линии 198 [c.331]

Говоря о снижении напора по длине линий тока (или элементарных струек) ламинарного потока грунтовой воды, следует учитывать, что поясненная в 4-13 функция диссипации механической энергии , найденная для так называемой жидкости Ньютона , не относится к рассматриваемому здесь случаю движения грунтовой воды (когда мы пользуемся другой моделью — так называемой жидкостью Дарси ). [c.592]

Более простой и естественной представляется структура спектра изгибных колебаний. Самым важным его свойством является отсутствие каких-либо качественных отличий от полученного на основе элементарных балочных моделей. Спектральные линии неплохо качественно согласуются с представлениями об обратно пропорциональной зависимости между собственной частотой и длиной прямоугольника. [c.182]

Итак, расчет нагрузок на лопасти несущего винта по теории несущей линии связан с определением -индуктивных скоростей в сечениях от продольных и поперечных вихрей следа. Для определения скорости притекания потока к сечению лопасть заменяется присоединенным вихрем, расположенным вдоль линии четвертей хорд, а продольные свободные вихри, образующиеся вследствие изменения подъемной силы по размаху, продлеваются до присоединенного вихря. Индуктивная скорость подсчитывается в месте расположения присоединенного вихря. Простейшим и экономным в вычислительном отношении представлением сложной системы свободных вихрей лопасти является сетка из вихревых элементов конечной длины. Свернувшиеся концевые вихревые жгуты лопастей хорошо описываются сосредоточенным вихрем. На основе проведенного выше исследования обтекания профиля можно заключить, что модель несущей линии применима и при наличии в следе поперечных вихрей. При адекватном представлении расположенного близ лопасти участка пелены вихрей нестационарные аэродинамические эффекты могут быть рассчитаны достаточно верно, несмотря на то, что индуктивная скорость определяется лишь в одной точке по хорде (на присоединенном вихре). Для повышения точности результатов расчета пелену поперечных вихрей следует обрывать, не доходя до присоединенного вихря, на четверть хорды. Непрерывное распределение вихрей еле- [c.448]

Уравнения типа С.П. Тимошенко. Под уравнениями типа С.П. Тимошенко здесь понимаются уравнения, устанавливаемые на основе кинематических допущений, принимаемых для пакета слоев в целом и заключающихся в следующем линейный элемент пакета слоев, ортогональный до деформации к отсчетной поверхности Q, остается после деформации прямолинейным и сохраняет свою длину, но ортогональным к деформированной поверхности Q уже не является. Эта кинематическая модель (модель прямой линии") составила основу многих теоретических и прикладных исследований прочности, устойчивости, динамики много- и однослойных оболочек и пластин с конечной сдвиговой жесткостью и всесторонне освещена в литературе [43, 118, 121, 226, 265, 295 и др.]. Соответствующая ей замкнутая система дифференциальных уравнений включает в себя следующие группы зависимостей [c.82]

Обратимся теперь к кинематической модели ломаной линии. Уравнения цилиндрического изгиба длинной прямоугольной трехслойной пластинки, основанные на этой модели, получим из общей системы (3.7.9) — (3.7.13), модифицированных согласно (3.7.15), (3.7.16) для того случая, когда поперечные сдвиговые деформации учитываются в заполнителе и не учитываются в несущих слоях пластинки. Эти уравнения записываются так к = 1, 2, 3) [c.102]

Для повышения нагрузочной способности передачи с переходом на текстолит относительная длина линии контакта была увеличена, а для уменьшения геометрического скольжения увеличен размер Н до 1,47 . В соответствии с этим в последних моделях вариаторов ЦНИИТМАШа принято = 1,27н-1,5 = = 0,93 1,07 Сз = 0,14 0,23. [c.302]

Очевидно, что можно было бы не выписывать (4.39), а найти непосредственно из эквивалентной схемы Z = го Ь/(1 — ш ЬСх) и = шС, что с учетом (4.38) сразу даст (4.40). Однако мы хотели лишний раз продемонстрировать, как появляется дисперсия из-за нелокальной связи переменных (см. материальное уравнение Ф = Ф(/) в (4.39)). Интересно, что дисперсия в данной среде-модели такая же, как и в случае длинной линии с индуктивной связью между ячейками (см. рис. 4.13). Дисперсионная кривая, представленная на рис. 4.18, определялась в обычном для таких целей эксперименте [7], когда один конец линии нагружен на сопротивление, не равное характеристическому сопротивлению Zo линии Zo = л/Ь/С/ 1 - /и>о) (Ь/Су/ 1 Ом). Из-за отражений в линии устанавливается картина стоячих волн. Длину волны находят с помощью зонда и лампового вольтметра, измеряя расстояние между минимумами стоячих волн. Самой высокой частоте соответствует длина волны приблизительно 2Дж. Как показано в работе [7], данная среда-модель количественно описывает распространение ионных акустических волн (ионный звук) в плазме. Эта линия моделирует также распространение звука в твердом теле (звуковая волна распространяется без дисперсии, пока ее волновое число к много меньше обратного вектора решетки д = 2тт/а а — расстояние между ионами решетки), в противном случае становится уже существенной пространственная дисперсия, связанная с дискретностью среды ), спиновые волны в ферромагнетике и т. д. [c.79]

Правильное же понимание физической сущности электротепловых процессов немыслимо без тех теоретических расчетных формул, которые на сегодня могут считаться достоверными. При этом неоднократно приходится прибегать к использованию понятий подобия и к некоторым аналогиям. Вполне, например, допустимо провести аналогию между течением по трубе вязкой жидкости и течением электрического тока по проводу. Эту аналогию рассмотрим с помощью трубной модели. Силовые линии электрического тока можно уподобить струям ламинарного потока вязкой жидкости (рис. 1.19, а). Эти струи встречают концентрированное сопротивление своему движению относительно диафрагмы 1, вставленной в трубу (рис. 1.19, б), что приводит к искривлению струй. Если посередине диафрагмы вставлена решетка 2 (рис. 1.19, в), то происходит добавочное, уже микроскопическое искривление струй, и тем самым вводится дополнительное сопротивление движению жидкости. Сопротивления диафрагмы и решетки суммируются. Удалить решетку — значит снять микрогеометрическое искривление и уменьшить общее сопротивление. Ликвидировать диафрагму — устранить вообще всякое местное концентрированное сопротивление. Остается постоянно действующее, равномерно по длине трубы распределенное сопротивление трения жидкости о стенки трубы. [c.48]

Описанная ситуация схематически представлена на рис. 9.6, где показан пограничный слой, который сформировался в длинной аэродинамической трубе (сплошная линия), и пограничный слой атмосферы, приведенный к масштабу модели (пунктирная линия). Нижняя /lo [c.262]

На рис. 11.4 показана расчетная кривая входного сопротивления толстого вибратора а/1=0,078. Кружками показаны экспериментальные значения, полученные на модели, установленной на металлической подставке. Угол при вершине конуса, образованного сходящимися в точку питания проводами, составлял 90°. При расчетах ток в вибраторе представлялся в виде степенного ряда (6.25) с Л/= 2 и 3. Для сравнения приведены также значения входного сопротивления, рассчитанные по (1.13) при замене вибратора эквивалентной длинной линией с потерями (см. 6.6). [c.203]

Внутренний отрыв пограничного слоя, действительно, наблюдается по всей длине модели при всех интенсивностях падающей ударной волны (фиг, 2), Согласно картинам предельных линий тока при "свободном" взаимодействии (фиг, 2, а, а = 19° фиг. 6, /7, = 3,6) переход в пограничном слое во внешнем потоке осуществляется на расстоянии от вершины двугранного угла, составляющем около 15%, а во внутреннем течении отрывной области на расстоянии около 40% длины модели (длина модели ПО мм). Это согласуется с данными [4], полученными для е 30°, и соответствует числу Рейнольдса перехода Ке = 2.5 10. [c.75]

Если граничные поверхности образуют трубу или канал с изменяющимся по длине поперечным сечением, то поток является трехмерным или пространственным. Но если кривизна IR линий тока (или струек), а также образуемый ими угол р (рис. 6 2) малы, то такой поток приближенно можно свести к одномерной модели. Потоки, удовлетворяющие этим условиям, называют плавно изменяющимися. Из-за малых углов между линиями тока живые сечения слабо искривлены и приближенно могут считаться плоскими. Тогда, выбирая продольную геометрическую координату вдоль оси потока, проходящей через центры масс живых сечений, можно плавно изменяющийся поток рассматривать как одномерный. [c.134]

Экспериментальная величина коэффициента продольного момента находилась относительно точки модели, отстоящей от носка на расстоянии xIL = 0,4 (L — длина модели). Его значение существенно зависит как от длины иглы, так и от степени затупления (рис. 6.1.13). При этом влияние степени затупления оказывается особенно значительным. Об этом свидетельствует тот факт, что у симметричных тел без иглы и с иглами разной длины (при малой степени затупления 8пл = 0,04) возникает дестабилизирующий продольный момент почти на всех углах атаки. Однако при большой величине 5пл игла обеспечивает статическую устойчивость (см. пунктирные линии на рис. 6.1.13). [c.392]

Самой простой математической моделью реальных конструкций является стержень, поэтому, как правило, изложение курса сопротивления материалов начинают с изучения основ механики стержней. Под стержнем понимается тело, одно из измерений которого - длина осевой линии, показанной на рис. В2 штрихпунктирной линией, - больше двух других, характеризующих поперечное сечение стержня (на рис. В2 заштриховано). Сечение стержня может быть как постоянным, так и переменным. [c.13]

Типичная периодическая элементарная ячейка поперечного сечения выделяется так, как показано штриховой линией на рис. 3. Эта ячейка разбивается на элементарные полоски различной ширины и одинаковой длины р, показанные на рис. 3 пунктиром. Если объем волокон составляет менее 68% общего объема, то существуют полоски, не содержащие материала волокон (см. рис. 3). В этом случае модель состоит из элементарных слоев матрицы, расположенных параллельно слоям (полоскам), содержащим как материал матрицы, так и материал волокон. Если волокна занимают более 68% объема, то слои, [c.209]

ОШР-ГР позволяет записывать профилограммы прямолинейных участков поверхности в прямолинейных координатах на длине от 2 до 25 мм (с бесступенчатым регулированием) с вертикальным увеличением до 100 000 и с горизонтальным увеличением до 20 000, причем может записываться как совместно, так и раздельно шероховатость и волнистость поверхности. На тех же участках с помощью прибора можно измерять при постоянной трассе интегрирования общую высоту неровностей, глубину сглаживания (расстояние от вершин выступов до средней линии), среднее арифметическое отклонение Яа и среднее квадратическое отклонение Яд (Яск) при базовых длинах 0,25 0,75 2,5 и 5 мм, а также несущую часть профиля tp в процентах от длины его на расстоянии от наибольших выступов р = 0,1 0,25 и 0,6 мкм). Модель профилометра 51Е позволяет измерять параметры шероховатости по системе огибающей линии. [c.153]

Математическую модель длинной линии можно представить с помощью системы дифференциальных уравнений в частных производных. Рассмотрим получение такой системы для одномерного случая. Проводник (рис. 7.34), изолированный относительно корпуса диэлектриком, разбивается на одинаковые дифференциальные элементы Дх, которые можно представить в виде модели (рис. 7.35). Градиенты напряжения и тока вдоль проводника —ди1дх—Ьд 1д1 —дi дx= дujдt, где х, I — координаты соответственно расстояния и времени Ь и С — соответственно индуктивность и емкость, распределенные на единицу длины. [c.198]

В библиотеках программы PSpi e имеется несколько тысяч математических моделей элементов (диодов, биполярных и полевых транзисторов, операционных усилителей, стабилизаторов, тиристоров, компараторов, магнитных устройств с учетом насьпцения и гистерезиса, оптронов, кварцевых резонаторов, длинных линий с учетом задержек, отражений, потерь и перекрестных помех и др.) Библиотека открыта для включения моделей пользователя, имеются соответствующие инструментальные средства пополнения библиотеки. Предусмотрено взаимодействие аналоговой и цифровой частей схемы. [c.145]

Свойства длинных линий с распределенными параметрами можно достаточно точно представить системой с сосредоточенными параметрами, имеющей большее число элементов. Для трубопровода этот переход выполнен на рис. 15. Сопротивление йц будет в данном случае линейным, так как оно является элементом цепи, приближенно воспроизводящим уравнения (1). Сопротивления Дц учитывают потери в трубопроводе, hi — гидравлические индуктивности — инерционность жидкости в трубопроводе, — коэффициент жесткости гидравлической емкости — сжимаемость жидкости с участием упругих свойств стенок трубопровода (остальные элементы те же, что и на рис. 4). Для выбранной на рис. 15 системы строится граф с выбранным на нем деревом (рис. 16) и граф распространения сигналов (рис. 17). Для подготовки программы для аналоговой электронно-вычислдтельной машины над полученным графом распространения сигналов выполнены линейные преобразования. На осно- -вании преобразованного графа распространения сигнала (рис. 18) составлена программа для аналоговой электронно-вычислительной машины (рис. 19). Эта программа дает электронную модель гидравлической системы с учетом распределенных параметров трубопровода. Этой программой необходимо заменить часть программы на рис. 14 между двумя нелинейными блоками перемножения БП и двумя линейными усилителями умножения на коэффициенты N. На рис. 14 в этой части программы дана модель гидравлической системы с сосредоточенными параметрами. Произведя [c.49]

Элементарная ячейка модели гетерогенной изотропной системы с изолированными кубическими включениями изображена на рис. 2.3, где показаны два возможных способа разбиения ячейки изопотенциаль-ными плоскостями и — и, а также непроницаемыми для тока плоскостями а— а. Каждому разбиению соответствует своя схема соединения сопротивлений потоку значения последних вычисляются по простейшей формуле Rj =/,7(Л,-5(), где 5,- — длина линий тока г-го элемента и площадь его поперечного сечения Л,- - удельная проводимость этого элемента. Из схемы соединений определяется общее сопротивление элементарной ячейки R = (i ,) оно мйжет быть определено также по формуле R = Lj(AS), где Z, 5 - общая длина и площадь [c.28]

На рис. 6.11.5 представлены профили давления в волне разрежения. При большом начальном числе нузырьков (пунктирные линии соответствуют о = м ) решение близко к решению для равновесной модели (штриховые линии) имеются быстрая волна разрежения, давление за которой лишь незначительно отличается от давления насыщения, и медленная волна, перемещение которой за время tf по сравнению с длиной трубы L практически незаметно. Качественно отличие от равновесного решения на этой стадии процесса заключается в том, что к моменту t = tj согласно неравновесной модели вскинанио [c.151]

Таким образом, мы рассматриваем равновесную термодинамическую систему, состоящую из генератора шума Я, являющегося одновременно его же поглотителем, и резервуара (длинной линии), заполненного электромагнитными волнами. Эта система практически полностью аналогична модели, используемой при рассмотрении термодинамики равновесного излучения, — полости, заполненной электромагнитным излучением и oгpaничeнf oй абсолютно черными стенками (роль черной стенки в данном случае играет само сопротивление Я). Мы используем поэтому те же методы исследования. [c.67]

Деформацию изгиба легко проследить на модели, представляющей собой прямолиР1ейный призматический брус, длина которого значительно превышает его поперечные размеры. На боковые грани бруса нанесены равноотстоящие горизонтальные и вертикальные линии (рис. 103, а). В плоскости симметрии abed к концам бруса приложены два равных противоположно направленных момента М, под действием которых брус изгибается, как показано на рис. 103, б. [c.153]

При этом можно увидеть интересную аналогию формы линии получившейся фигуры - "звезды Давида" (рис. 74, а) и формы генератора классического фрактала - триадной кривой Кох (рис. 74, б) Методами фрактальной геометрии создано несколько способов формирования неоднородности поверхности [71]. Среди них есть и способы построения неоднородных поверхностей, основанные на моделях регулярных фракталов. Например, поверхность обобщенной триады Кох. Вначале строится фрактальная кривая в масштабе р, а затем вся фрактальная кривая переносится параллельно самой себе на длину порядка Л. В результате получается гофрированная поверхность, которая служит моделью неоднородной поверхности (см. рис. 17), полученной при направленном шлифовании сколов поликристаллических сплавов. [c.116]

Анализируя затруднения модели Резерфорда, ученые обратили внимание на еще одан непонятный факт. Электроны, вращающиеся вокруг ядра, должны излучать с частотой, равной частоте их обращения. Но при падении электрона на ядро радиус орбиты электронов уменьшается, частота вращения возрастает, следовательно, спектр излучения резерфордовского атома должен был бы быть непрерывным. Между тем многочисленные исследования спектров различных атомов показывали, что они представляют совокупность дискретных линий, характерных для каждого атома (рис. 48). Этот своеобразный паспорт атомов составляет основу для химического анализа различных веществ. Были и первые попытки найти определенные закономерности в расположении спектральных линий. В 1885 г. швейцарский ученый И. Бальмер установил, что длины волн, соответствующих некоторым линиям спектра водорода, образуют серию, которая хорошо описывается с помощью формулы [c.163]

Много лет проработавшая в отделе Анна Петровна Глумова до прихода сюда работала на очень крупном предприятии республики - УМПО. По ее воспоминаниям, когда она в 1947 году переступила порог лаборатории линей-но-угловых измерений, была очень удивлена ее слабой оснащенностью. Тогда в лаборатории был один набор образцовых концевых мер длины, один вертикальный оптиметр, микроскоп малой модели, поверочная плита 200х 200 мм. Да и специалистов было совсем немного в каждой лаборатории, кроме механической, работало по три-четыре человека. [c.93]

Кульман-Вильсдорф [239] предлагает другой вариант модели, основывающийся на образовании дислокационных сплетений. С увеличением степени деформации расстояние между сплетениями уменьшается, следовательно, уменьшаются и длины свободных участков линий дислокаций, которые могут выгибаться с образованием новых дислокационных петель. Такая схема выгибания дислокаций между узлами сетки в дислокационных сплетениях приведена на рис. 3.1, г. [c.100]

В сфероидизированных сталях разрушение происходит в виде роста пор и их слияния, если сплав содержит малое количество частиц, но при увеличении количества частиц цементита образуются некристаллографические трещины или разрывы, связывающие поры у частиц. В низкопрочных и высокопрочных сталях переход от цепочек больших слившихся полостей к относительно узким разрывам определяется соответствующей шириной пластически деформированных зон по фронту развивающихся пор или трещин. В высокопрочных сталях ширина зон уменьшается. Согласно работе [31], размер деформационных пор связывается со значением коэффициента интенсивности напряжений по сравнению с пределом текучести. Поры имеют малый размер, если численное значение пределов текучести (10 -фунт/дюйм ) приблизительно вдвое больше значений коэффициентов интенсивности напряжений (10 -фунт/дюйм / ). Наблюдаемые размеры пор соответствуют перемещениям, вычисленным на основе распределения перемещений перед трещиной и пропорциональным са 1Е , где с — длина трещины, п — приложенное напряжение, У — предел текучести и Е — модуль упругости [44]. В модели [74], основанной на теории жесткопластическх линий скольжения, с использованием механики сплошной среды учтена, кроме того, ширина возмущенной зоны при разрушении. [c.90]

На рис. 3 приведены относительные значения эквивалентных масс подкрепленной оболочки диаметром 170 см, длиной 90 см и толщиной 1,2 см для форм колебаний с различным числом узловых линий по окружности и при условии, что v x) 1, Точки, обозначенные незачерненными кружочками, треугольниками и квадратиками, соответствуют формам с преимущественно поперечными колебаниями оболочки, а зачерненными кружочками и треугольниками — колебаниям торцевой пластины, Поперечные колебания пластины вызывают незначительные колебания оболочки, поэтому соответствующая этим формам эквивалентная масса сравнительно небольшая. Входная податливость к поперечной силе, приложенной к кольцу, на этих частотах небольшая, ввиду малости амплитуд п (а ) в этой точке. Формы, обозначенные незачерненными кружочками, треугольниками и квадратиками, имеют амплитуду в точке возбуждения Хд, примерно равную единице, и эквивалентную массу (0,15- -0,25) М, поэтому максимальные ускорения на резонансных частотах примерно постоянны. На рис. 4 приведена амплитудно-частотная характеристика ускорения в точке возбуждения Жц, измеренная на модели диаметром 30 см, длиной 16 см и толщиной 0,20 см [12]. Основные зубцы соответствуют р=2- -10, небольшие зубцы на частотной характеристике связаны с резонансами торцевой пластины. [c.37]

Методика исследования и проведение эксиеримеита. Подробное изучение распределения напряжений в квадратной пластине с круглым отверстием в центре, по контуру которого приложено равномерное давление, было проведено поляризационно-оптическим методом, а также с помощью хрупких покрытий и электрической аналогии. Поляризационно-оптический метод позволил получить картину полос интерференции, дающую по всему полю наибольшие касательные напряжения и напряжения на ненагру-женном контуре. На электрической модели из электропроводной бумаги находили линии одинаковых сумм главных напряжений (изопахи). С помощью хрупкого покрытия были определены направления главных напряжений. Распределение напряжений было изучено в 5 пластинах с разным отношением диаметра отверстия к длине стороны пластины (D/a) [16]. [c.258]

По рекомендациям работы [25] рассчитана также двухволновая модель, геометрические размеры которой приведены в 2.2.2. При расчете учитывалась работа прямоугольного ребра без при- мыкающих участков плиты. На рис. 2.84 приведено сопоставление результатов расчетов этой модели с опытными данными. Качественно теоретические прогибы и мо.менты (пунктирная линия) соответствуют полученным экспериментально. Значения теоретических прогибов превышают экспериментальные, а отрицательные изгибающие моменты по ребрам, идущим в направлении меньшего пролета, превышают теоретические. По расчету нормальные усилия по длине ребра пропорциональны их прогибам, однозначны по всей длине, уменьшаются с удалением от нагрузки. Распределение и величйны нормальных сил, полученных при испытании, отличаются от теоретических. В эксперименте на участках, прилегающих к нагрузке, ребра в отличие от расчета могут быть растянуты, а наиболее сжатые сечения удалены от нагрузки. В отличие от расчета моменты и нормальные усилия по реб- [c.167]

На нрофилографе-профилометре модели Калибр ВЭИ-201 записывали профилограммы поверхности рулонной стали в продольном и поперечном направлениях с последуюш ей обработкой профилограмм и определением среднего арифметического отклонения профиля Ra и средней высоты профиля по десяти точкам Ег- Определяли также наибольшие высоты выступов Rp и неровностей профиля Rmax, относительную опорную длину по средней линии профиля и на расстоянии р от линии впадин ip [1]. [c.132]

Для реальных автоматических линий на входе и выходе каждого объекта для получения адекватной динамической модели необходимо рассматривать не одну какую-либо леременную, т. е. не представляется возможным ограничиться рассмотрением одномерного случая. Действительно, для реальной автоматической линии каждая из выходных переменных любого объекта (размеры внутренние и наружные диаметры, длины, геометрическая форма, шероховатость поверхности) зависит от нескольких входных переменных этого объекта (размера заготовки, ее твердости, шероховатости поверхности, жесткости системы, применяемых инструментов и приспособлений и т. д.). Таким образом, в общем случае, автоматическая линия представляет собой технологический процесс, состоящий из ряда соединенных между собой многомерных объектов. Схематически такая линия представлена на рис. 10.5. На входе первого объекта действует векторная случайная функция Xq (t) с составляющими (t), (t),. . ., (t) и на выходе [c.353]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...