Кольцевые Усилия — Определение

Предложены устройство и стенд для определения долговечности сильфонов. Создана установка [53] для циклических испытаний компенсационных крестовин металлических кровель и их стыковых соединений с заданными усилиями или деформациями в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Муфты испытывают на специальных стендах" " . Машина для испытания на усталость гибких элементов волновых передач кольцевой формы состоит из электродвигателя, который передает вращение при помощи муфты на приводной вал, установленный на станине, устройств базирования и нагружения исследуемого элемента, а также для контроля режима испытаний и момента разрушения элемента. При испытаниях испытуемый образец кольцевой формы устанавливают внутренней поверхностью на наружные поверхности роликов. [c.233]

Внутренние усилия,возникающие в поперечных сечениях кольцевого образца, легко поддаются определению известными методами. [c.156]

Остановимся на определении деформации системы, находящейся под действием внешней нагрузки. Если внешняя нагрузка сосредоточена в некотором сечении х оболочки или сечении г пластины, то, разложив соответствующие усилия в ряд Фурье по (р, можно рассматривать отдельно колебания, возбуждаемые то-й гармоникой ряда Фурье. Вектор этих усилий обозначим Разобьем оболочку или пластину на такие участки, чтобы внешние усилия действовали только на их края. Если внешняя нагрузка приложена к краю оболочки (ж=0), где находятся кольцевое ребро [c.129]

Кроме расчётов усилий протяжки по формуле, можно пользоваться некоторыми практическими данными. Например, фирмой Крей-зер на основе опытов по определению усилий, необходимых при протяжке пустотелых изделий, установлено, что можно принимать удельные давления в 20—25 к/ на 1 млА кольцевого сечения площади вытяжки. [c.400]

Враш ательные бурильные машины имели некоторые преимущества по сравнению с ударными для получения буровой скважины определенного диаметра вырабатывалась только кольцевая скважина небольшого объема машина могла работать непрерывно, а при ударном бурении тратилось дополнительное усилие на холостой обратный ход поршня и резца вращательная машина работала спокойно, ударная же сильно сотрясала станину, па которой она крепилась вращательная бурильная машина могла бурить скважину большего диаметра, следовательно, на требуемую площадь выработки приходилось меньше скважин. Преимуществом ударных бурильных машин перед вращательными была возможность одновременно с работой вентилировать воздух выработки. [c.86]

Уплотняющее усилие и разгруженные конструкции. Будучи весьма эффективным, кольцевое контактное уплотнение не может быть идеальным, так как его нельзя выполнить полностью разгруженным. При низких рабочих давлениях это не играет существенной роли. Однако применение контактных уплотнений при очень высоких температурах и скоростях возможно лишь до определенной величины рабочего давления. [c.118]

В целях определения временных эффектов малоциклового деформирования ([20] изучали кинетику напряженно-деформированного состояния при растяжении-сжатии типичных конструктивных элементов пластины с отверстием при растяжении-сжатии по контуру, цилиндрического стержня с кольцевой выточкой и сильфонно-го компенсатора при заданных осевых перемещениях. Первые два конструктивных элемента, нагруженные заданными максимальными усилиями, имитировали напряженно-деформированное состояние зон концентрации напряжений сосудов давления, работающих при повторных нагрул<ениях внутренним давлением. У сильфонных компенсаторов отсутствуют зоны концентрации напряжений места возникновения максимальных напряжений определяются изгибом гофр, причем повторное нагружение происходит в условиях заданных осевых перемещений. Принятые конструктивные элементы являются характерными и контрастными по условиям нагружения. [c.202]

Существуют различные схемы раскатки. Наиболее распространенной является открытая раскатка (рис. 16.52, а). Исходная заготовка 5 помещается между валками 7 и один из которых, обычно наружный, является приводным, а второй вращается за счет сил трения от контакта с заготовкой. Один из валков (7) совершает возвратно-поступательное перемещение, воздействуя на заготовку с усилением, необходимым для ее деформирования. Увеличиваясь в диаметре, заготовка в течение всего процесса деформирования соприкасается с двумя свободно вращающимися направляющими валками 2тл 6, которые прижимаются к ней с определенным усилием. Одновременно с заготовкой контактирует контрольный ролик 4, который при достижении заданного наружного диаметра подает сигнал на отвод нажимного валка 1 в исходное положение, после чего заготовка может быть удалена с валка 3. Формы основных сечений кольцевых заготовок, полученных на раскатных машинах, представлены на рис. 16.52,5. [c.347]

Рассмотрим схему разрушения в виде пяти кольцевых пластических шарниров (см. рис. 7.3). Приравнивая мощность работы внешних усилий и скорость диссипации энергии, получим систему четырех уравнений для определения параметров а, Ь, с, d, дающую возмож- [c.230]

Исследуем длинный упругий цилиндр диаметра D, который ослаблен внешней кольцевой трещиной с внутренним контуром диаметра d (рис. 5). Пусть такой цилиндр растягивается усилиями Р, направленными вдоль его оси и приложенными вдали от плоскости расположения трещины. Задача состоит в определении такого [c.27]

Рассмотрим квазихрупкий цилиндр длины 2L, ослабленный в центральном сечении внешней кольцевой трещиной. Диаметры внутреннего и внешнего контуров трещины соответственно равны йжВ. Цилиндр нагружают силой Р согласно схеме, указанной на рис. 13. При этом считается, что длина цилиндра 2L намного больше диаметра его поперечного сечения D, т. е. выполняется принцип Сен-Венана относительно влияния усилий на опорах и в точке приложения силы Р. Задача состоит в определении такого значения внешней силы Р = Р , при достижении которого цилиндрический образец разрушится. [c.60]

После составления уравнения равновесия элементарного кольцевого участка в очаге деформации и совместного решения его с условием пластичности, последующих решений и преобразований выведенных уравнений получаем окончательную формулу для определения усилия вытяжки по первому методу (приняв = = 12 = 1) в виде [c.176]

В данной работе выводятся формулы для приближенного определения концентрации напряжений по известным усилиям в гал-тельных сопряжениях оболочек ступенчато-переменной толщины, а также в сопряжениях тонких оболочек с массивными фланцами и круглыми пластинами. Для этого на основании экспериментальных данных и расчетов численными методами теории упругости траектории главных напряжений в меридиональной плоскости в окрестности галтели приближенно заменяются траекториями эллиптических (рис. 2, а) или гидродинамических (рис. 2, б) координатных линий, использованных в работе [6] соответственно для глубоких и мелких выточек (табл. 1). Предполагается, что концентрацией кольцевых напряжении и изменением жесткости галтельного сопряжения, вызванными концентрацией меридиональных напряжений и деформаций, можно пренебречь [2]. [c.76]

Объемные тензометрическая и оптическая модели архитрава с затянутыми колоннами для воспроизведения влияния их жесткости и определения в них усилий, нагружаемые по кольцевым опорам или через цилиндры. Тензометрическая модель позволяет правильнее воспроизвести жесткость и определить перемещения, тогда как оптическая замораживаемая модель используется для определения концентрации напряжений. [c.515]

На исследованной модели производилось также определение дополнительных напряжений в шпильках, возникающих при нагружении траверсы. С этой целью на шпильках были установлены один или два последовательно соединяемых кольцевых тензометра сопротивлением по 100 ом. Измерения показывают, то дополнительные напряжения, возникающие при нагружении траверсы в шпильках, расположенных в сжатой зоне продольных плит, составляют 15—20% от усилия затяжки. [c.561]

Гидросистема усилителя рулевого управления включает шестеренный насос 3 (рис.95) который из общего бака подает рабочую жидкость к блоку гидроусилителя 4, обеспечивающего уменьшение усилия, прикладываемого машинистом к рулевому колесу автопогрузчика. Сам гидроусилитель (рис.96) состоит из гидроцилиндра 17 и механизма управления, размещенного в головке цилиндра. В цилиндре усилителя перемещается поршень 18. Конец штока через наконечник крепится к шаровому пальцу на консоли, которая приварена к раме автопогрузчика. Головка цилиндра образует корпус золотника, в котором установлена неподвижно гильза 14 с рядом сквозных прорезей, совпадающих с соответствующими кольцевыми каналами корпуса. Золотник 15 устанавливается в определенном положении относительно прорезей посредством пружины 10, размещенной между шайбами. Между двумя сухарями через пружину зажат шаровой палец 12, соединенный с рулевой тягой 11. Хвосто- [c.158]

Для определения усилия открытой прошивки при 0д/1)о>0,2 рассмотрим схему действующих сил в какой-либо момент процесса (рис. 170). Усилием трения боковой поверхности прошивня о стенки заготовки пренебрежем и диаметр непрошитой части заготовки примем равным исходному Во. Часть заготовки высотой /г под прошивнем в зоне А находится в состоянии всестороннего сжатия усилием прошивня и реакцией кольцевой зоны Б. Напряженное состояние кольцевой зоны Б (плоское растяжение) соответствует напряженному состоянию трубы, находящейся под внутренним давлением, оказываемым металлом, вытекающим из зоны Л. [c.337]

Такое косвенное определение усилий основано на измерении упругих деформаций рабочего датчика, имеющего форму винтовой или плоской пружины, скобы, ромбовидной рамы, стержней круглого и кольцевого сечения и т. п., под действием нагрузок. [c.35]

Устройства, поддерживающие круглую форму трубы, нужно выбирать с учетом изгибных напряжений, возникающих в трубе. Напряжения в кривых трубах подробно изучены исследователями лишь в области упругих деформаций. Распределение напряжений в кривых трубах при появлении и развитии пластических деформаций изучено еще недостаточно. В работе [111 определен характер распределения продольных и кольцевых напряжений по сечению в гибе и выявлены наиболее напряженные участки. Два колена диаметром 219 мм со стенкой толщиной 7 мм и диаметром 325 мм со стенкой толщиной 9 мм с углом гиба 90° подвергли дальнейшему изгибу стягиванием концов усилиями Р = 1200 и 1400 кГ. Замеры деформации в гибе показали, что с увеличением стягивающих усилий быстро развиваются пластические деформации, причем в кольцевом направлении они значительно больше, чем в продольном (рис. 12). Особенностью пластических деформаций в кольцевом направлении является то, что они имеют местный характер, т. е. [c.21]

Определение усилий деформирования при заполнении угловых элементов кольцевых полостей штампов применительно к штамповке с противодавлением. — Кузнечно-штамповочное производство , 1973, № 4, с. 3—5. [c.236]

Тетерин П. К., Лукьянов В. П. Определение деформирующих усилий при раскатке кольцевых заготовок. Кузнечно-штамповочное производство , [c.219]

Так как ее площадь по сравнению с нижней кольцевой площадью больше, то наступает такой момент, что эта сила превысит сумму всех трех сил, стремящихся перемещать поршень вверх. Поршень начнет перемещаться вниз до тех пор, пока нижняя кромка его головки не упрется в резиновое уплотнительное кольцо 7. Теперь полость А окажется отъединенной от полости В. В зависимости от усилия нажатия на педаль тормоза (и соответственно этому давления в тормозной системе) поршень в большей или меньшей степени будет опускаться вниз и этим ограничивать давление в полости В. А так как полость В соединена через отверстие Г с трубопроводом, ведущим к тормозным цилиндрам колес, то в них создается также строго определенное давление. [c.206]

Особую специфику имеет расчет на прочность предварительно напряженных конструкций (см.рис. 2.1., п.п. 2). Это вызвано тем, что кольцевые усилия воспринимаются оболочкой совместно с обмоткой, а продольные усилия — только оболочкой, в связи с этим двухосность нагружения стенки предварительно напряженной оболочки варьируется в зависимости от параметров навиваемого бандажа (толщины обмотки и усилия натяжения). Для рассматриваекюго случая в /69/ получены формулы Д1Я определения напряжений в стснке оболочки [c.84]

Одних граничных условий не всегда достаточно для определения всех коэффициентов ряда (80). Иногда требуется дополнительное исследование перемещений. Рассмотрим полное кольцо с заданными интенсивностями нормальных и кольцевых усилий, задаваемыми следующими рядами Фурьг [c.146]

Для определения напряжений, действующих в слоях, рассмотрим элемент безмоментной оболочки (без расслоений), находящийся под действием наружного давления р н кольцевых усилий Sh. Sg, (рис. 17). Распределение кольцевых усилий между слоими определится из условия совместности деформаций. Из выражений (56) при /1=0 найдем усилия, действующие во виутреннем и наружном слоях [c.179]

Для определения напряжений, действующих в слоях, рассмотрим элемент безмоментной оболочки (без расслоений), находящийся под действием давления р и погонных усилий Sh, Sb ( m. рис. 17). Распределение кольцевых усилий между слоями определится из условия совместиости деформаций. Из выражения (82) при Л = О иайдем усилия, действующие во внутреннем и наружном слоях [c.191]

Так как рассматриваемая оболочка является статически определимой (в смысле определения усилий), меридиональное и кольцевое усилия Ti и Гг могут быть найдены независимо от характеристик материала. Предполагая, что в вершине оболочки имеется отверстие радуса го, контур которого свободен от нагрузки, получим [39] [c.61]

Для определения кольцевых усилий по осям х. у вблизи ко покрытия воспользуемся известным уравнением для обол 1щения (XII. 17) в данном случае при МяйО [c.168]

Применение аппарата математической теории оптимальных процессов к определению предельных усилий на основании статической теоремы доясним на примерах круглых и кольцевых пластинок при осесимметричном нагружении. Заметим, что приведенная ниже схема решения применима и к задачам приспособляемости. Однако общая формулировка последних в обобщенных усилиях (приводящая их к одномерным) требует некоторых дополнительных сведений (см. гл. IV). [c.73]

Методом конечного элемента можно непосредственно рассчитывать участки оболочки со шлюзом. В качестве примера на рис. 1.28 и 1.29 показано распределение усилий по вертикальному и горизонтальному сечениям в оболочке, проходящим через ось шлюза, от продольных сил преднапряжения сооружения 10 000 кН/м (интенсивность обжатия бетона — 8,33 МПа) и его кольцевого обжатия внешним давлением 5,2 МПа. В расчете рассматривалась цилиндрическая оболочка с радиусом срединной поверхности, равным 23,1 м, толщиной стенки 1,2 м, увеличенной в зоне шлюза диаметром 3 до 2 м. При определении в вертикальном сечении усилий Оу, направленных перпендикулярно к направлению нагрузки, рассматривались три варианта решения оболочки без утолщения у шлюза с утолщением, расположенным симметрично срединной поверхности с утолщением с внешней стороны. При отсутствии утолщения максимальные растягивающие напряжения, действующие перпендикулярно к нагрузке, равны интенсивности обжатия, рис. 1.29, а при увеличении толщины оболочки симметрично с двух сторон максимальные напряжения растяжения (Ту соответственно снизились при размещении утолщения с наружной стороны максимальные растягивающие напряжения сгу, действовавшие по центру утолщения, составляли 6,8 МПа, т. е. уменьшились по сравнению с напряжениями для оболочки без утолщения незначительно. Усилия в направлении нагрузки по этому сечению при симметричном и несимметричном размещениях утолщения были близки между собой. Характер распределения в вертикальном сечении моментов, действующих в вертикальном направлении, соответствует моментам при внецентренном сопряжении двух цилиндрических оболочек. Из рисунка видно также, что концентрация максимальных сжимающих напряжений, действующих по горизонтальному сечению в направлении нагрузки, вследствие утолщений снизилась в два раза. [c.49]

Линейных образующих Аоверхнбстй моменты, поперечные и кольцевые нормальные силы. Дополнительные усилия от всех этих нагрузок существенны, их определение можно приводить в соответствии с приближенной моментной теорией [4]. [c.303]

Из решения системы имеем Мю= 188,23 кН-м/м Я,о = —237,31 кН/м Л12о = 261,35 кН/м Я2о = 618,15 кН/м. Для определения краевых усилий в верхнем и нижнем конусах трубы и усилий в кольцевом ребре используем формулы (4.25)-(4.32) [c.316]

Предварительный анализ угловых перемещений фланцев при затяге шпилек, расположенных с внешней стороны от кольцевой зоны контакта, показывает, что из-за взаимного разворота фланцев максимальные контактные давления будут иметь место на внешней линии площадки контакта. Действие эксплуатационной нагрузки, в частности внутреннего давления или изменения температуры, может привести к снижению контактных давлений на внутренней части площадки контакта и к частичному раскрытию стыка. Учет раскрытия стыка оказывает большое влияние на распределение контактных перемещений и напряжений по сравнению с фланцевыми соединениями с узкими площадками контакта, рассмотренными выше. Определение действительного распределения контактных давлений и смятий важно также потому, что оно влияет на усилия сжатия уплотнительных элементов, расположенных в пределах зоны контакта флащев, т.е. на плотность фланцевого соединения главного разъема. [c.140]

Для суждения о возможных погрешностях данного метода он был использован при расчете экспериментальной модели зубчатого барабана. Модель выточена из сварной стальной заготовки и состоит из цилиндрической обечайки (R = Ъ0 мм, Н = 2,1, I = 159 мм), к которой приварено дно в виде кольцевой пластины Лр = 2 мм, зажатой на плите по радиусу = 60 мм-Другой край оболочки свободен и возбуждался с помощью электродинамического вибратора, усилие которого направлено по диаметру. На противоположном конце этого диаметра был установлен пьезоакселерометр, измеряющий радиальные колебания оболочки. Результаты измерений фиксиро-валиеь самописцем (рис. 2). Против резонансных пиков указано т — число волн по окружности, определенное е помощью пьезоакеелерометров, которыми измеряли радиальную составляющую ускорения вдоль окружности. Форма резонансных колебаний определялась также датчиками, расположенными вдоль образующей цилиндра. [c.26]

Для многороликовых опорных устройств, в которых отрывающие усилия воспринимаются центрирующей цапфой (см. фиг. 15, г) или обратными роликами (см. фиг. 15, <5), приближённое определение максимального давления на ролик производится в предположении, что имеется сплошная кольцевая опора, несущая эксцентрично приложенную нагрузку (фиг. 18). [c.907]

В связи с этим создаются условия для относительного перемещения межпакетной проволоки и лопаток, т. е. для возникновения трения, демпфирующего колебания. Однако для того чтобы относительное перемещение происходило, необходимо, чтобы было обеспечено определенное соотнощение между возмущающими усилиями и силой трения. В данном же случае из-за наличия межпакетной проволоки, обеспечивающей так называемое щахматное крепление лопаток, как и в случае кольцевого крепления, пакетный множитель близок к нулю и, как показывают экспериментальные ис-104 [c.104]

Разработке моделей двухфазного потока ири различных режимах течения посвящен ряд исследований. В литературе имеется описание такпх режимов течения, как снарядный, пробковый, пенистый, волновой, гребневой, кольцевой, нолукольцевой, пузырьковый и т. д. Одной из проблем является описание режима течения и условий его реализации. Было сделано много попыток классифицировать реншмы течения и получить расчетные соотношения. В последние годы предпринимались усилия для разработки методов классификации, но не было предложено нп одного достаточно удовлетворительного метода. Недостатком большинства методов является то, что они основываются на субъективных визуальных наблюдениях. Количественное описание режимов течения должно базироваться на использовании параметра, не связанного с визуальными наблюдениями при определении режима течения и условий его реализации. Оказалось, что такой параметр, как распределение спектральной илотности пульсаций давления на стенке, вполне подходит для характеристики режима течения. [c.8]

Системы с распределенными связями между периодами. Когда структура системы отлична от стержневой, например упругие диски с лопатками, вместо сравнительно легко определяемых матриц динамических жесткостей или податливостей для периода системы необходимо построить интегральные операторы, которые могут быть весьма сложными. Поскольку образование их связано с определенными трудностями, при решении задач тарного типа систему рационально расчленять не на периоды, а на кольцевые участки, динамические характеристгию которых можно описать более простыми средствами. Этот путь можно использовать и для систем стержневого типа. При таком подходе свойства спектров можно реалшо вать путем введения понятия волновых динамических жесткостей и податливостей [25]. Фундаментальные матрицы волновых динамических жесткостей (податливостей) полностью определяют необходимые для расчета динамические характеристики кольцевых участков, если они найдены для всех чисел волн т перемещений (усилий), допускаемых порядком симметрии системы. [c.43]

Расчленять сложную поворотно-сим метричную систему на кольцевые участки следует, сообразуясь как с удобствами определения динамических характеристик отдельных участков, так и с рациональностью построения общего решения задачи. Алгоритмы определёния динамических характеристик различных участков могут более или менее сильно различаться. Это порождается возможным различием их структуры. Число кольцевых участков (элементов), на которые разбивается конкретная система, зависит от ее геометрии. Основными требованиями к участка.м является однородность их структуры и отсутствие в них скачков внутренних усилий (сил и моментов). [c.52]

Структура программы. Процедура расчета методом конечных элементов сводится к нескольким основным этапам. Меридиональное сечение диска разбивают на элементы и определяют координаты узловых точек, силы или перемещения, заданные в узлах и на границах (рис. 5.2). От способа разбиения области на элементы зависит вид матрицы жесткости, а следовательно, объем информации и скорость счета, поэтому он не должен быть произвольным. Существуют различные способы выделения элементов с помощью регулярных сеток, в частности использование изопараметриче-ских элементов [3, 46]. В осесимметричной задаче наиболее простым является построение сечений кольцевых элементов путем соединения узловых точек, выделенных на прямых линиях, параллельных оси вращения. Разбиение вдоль линии делают равной длины при необходимости неравномерного деления вводят весовой коэффициент и узловые точки нумеруют в определенной последовательности. Такой принцип позволяет осуществить автоматизацию определения геометрических параметров треугольника при задании минимальной исходной информации, например координат двух точек на границах одной прямой и числа узловых точек на этой прямой. Усилия многих исследователей направлены на создание оптимальной системы автоматического разбиения расчетной области (см., например, 123]). [c.163]

Расчет рукоятки домкрата предусматривает определение ее длины и диаметра. Момент от усилия рабочего на рукоятке Мру, должен преодолевать момент, обеспечивающий подъем груза и преодоление сопротивления (трения)в резьбе, Мр и момент сопротивления (трения) в опорной кольцевой площадке М оп ОТКуДЭ [c.143]

Определение статической трещиностойкости. Согласно ГОСТ 25.506—85, для определения характеристик трещиностойкости рекомендуются следующие типы образцов тип 1 — плоский прямоугольный с центральной трещиной для испытаний на осевое растяжение (рис. 19.4, а) тип 2 — цилиндрический с кольцевой трещиной для испытаний на осевое растяжение (рис. 19.4, б) тип 3 — прямоугольный компактный образец с краевой трещиной для испытаний на внецентренное растяжение (рис. 19.4, в) тип 4 — плоский прямоугольный образец с краевой трещиной для испытаний на трехточечный изгиб (рис. 19.4, г). При создании в образцах усталостных трещин номинальные напряжения Сто при максимальном усилии цикла не должны превы-щать 0,5ao,g материала, а число циклов нагружения должно составлять не менее 5-10. [c.329]

В. Флюгге ) рассмотрел задачу устойчивости тонких цилиндрических труб в условиях чистого изгиба. Он показал, что критическое напряжение сжатия в этом случае приблизительно на 30% выше, чем для симметрично выпученной цилиндрической оболочки, подвергнутой осевому сжатию. По запросам авиационной промышленности сравнительным теоретическим и лабораторным исследованиям были подвергнуты разнообразные методы усиления цилиндрических оболочек. Если цилиндрическая оболочка усилена равноотстоящими продольными и кольцевыми ребрами, задача сводится к определению условий потери устойчивости анизотропной оболочки. Соответствующие дифференциальные уравнения были установлены В. Флюгге), некоторые же вычисления выполнил Джи-Джюэн-Дшу ). [c.498]

Метрдика определения критерия разрушения основывается на измерении величины деформации в осевом и тангенциальном направлениях, для чего на экваториальной линии бочкообразной поверхности осаживаемого образца наносится кольцевая ячейке. Осаживая образец и измеряя длину осей шллипев в направлении приложения усилия и перпендикулярно ему, можно определить величины соот ветствующих деформаций. Соотношение между укшзанными деформациями определяются условиями трения в процессе осадки, температурой бойков, а также отношением его высоты к диаметру. Если величины деформаций в осевом направлении, при которых наблюдается растрескивание образца, нанести на график в функции соответствующих им тангенциальных деформаций, то получим линию, представляющую собой границу области критических деформаций, превышение которых приводит к разрушению заготовки (см. рис. 36). Геометрические места точек, характеризующие величину деформации в момент разрушения материала, можно рассматривать в качестве критерия разрушения материала при оценке процесса штамповки изделий более сложной формы [78]. Кюном предложено проводить проектирование заготовки в следующей последовательности 1) по экспериментальным данным построить график функциональной зависимости величины растягивающих деформаций от сжимающих деформаций 2) аналитически рассчитать фактические деформации заготовки в процессе штамповки 3) сравнить значения расчетных и допустимых деформаций. Если окажется, что расчетные деформации достигают критических значений до момента завершения процесса деформирования, то возможно разрушение материала заготовки. В этом случае в размеры заготовки следует внести соответствующие коррективы так, чтобы расчетные деформации не превышали критических. [c.118]

Основным вопросом этой конструкции является выявление закона распределения усилия V по роликам и определения наибольшей расчетной величины давления на ролик. Точное решение этого вопроса с учетом всех факторов — инерционных усилий, возможного уклона крана, жесткости кольцевых рельсов и примыкающих к ним конструкций, жесткости самих роликов и т. д. представляет собой одну из весьма сложных задач краностроения. Поэтому в пределах данного курса приходится ограничиться изложением только принципа решения данной задачи, приняв горизонтальное положение опорного устройства и учитывая только вертикальные нагрузки — вес груза, металлоконструкцип крана и механизмов, которые [c.297]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...