Труба кривая

Рис. 6.16. Распределение скорости в гладкой трубе. Кривая 1 соответствует универсальному логарифмическому закону

На рис. V.15 показано распределение давлений, измеренных на стенке сначала сужающейся и затем расширяющейся трубы. Во всех случаях расход воды остается одинаковым. Давление изменялось на выходе из трубы при помощи дроссельного крана. При достаточно больших противодавлениях (кривые а и б) происходит обычное движение жидкости в наиболее узком сечении давление достигает минимального значения, а затем вновь восстанавливается. Когда противодавление становится настолько малым, что в наиболее узком сечении наступает кавитация (кривая б), давление не восстанавливается. Дальнейшее понижение противодавления (кривые гид), как и следовало ожидать, не вызывая понижения давления в наиболее узком сечении, приводит к расширению области кавитации. При противодавлении, равном давлению парообразования, кавитацией охвачена вся расширяющаяся часть трубы (кривая е). [c.117]

При отсутствии кавитации в наиболее узком сечении трубы (кривые а и б) изменение противодавления вызывает соответствующее изменение давления по всей длине трубопровода, в том числе и в сужающейся части. При наличии кавитации в горле трубы изменение давления на выходе с трубы (противодавление) распространяется лишь до конца области кавитации и никак не влияет на давление в сужающейся части. Следовательно, область кавитации является как бы запретной зоной, через которую изменение противодавления не может проникнуть в сужающуюся часть трубы. [c.117]

Очевидно, что в нагреваемой трубе температура стенки выше, чем температура на оси, и профиль скоростей (кривая 2) становится у стенки более заполненным, а скорости на оси меньше, чем у параболы (кривая /). В случае охлаждаемой трубы (кривая 3), т. е. когда температура стенки ниже температуры потока, скорость на оси больше, а у стенки меньше, чем в соответствующих точках параболы. [c.255]

Видно, что при малых значениях Л,"пропорциональной плот-ности тока /, заряды распределяются равномерно по сечению трубы (кривые 5 я 6), а при больших (кривые 1 и 2) они почти полностью сосредоточены у стенки. Следовательно, по мере увеличения параметра А пондеромоторные силы у стенки резко растут, что приводит к выравниванию профиля скорости в ядре потока и увеличению ее градиента у стенок. [c.440]

На достаточном удалении от начала трубы кривая AB , называемая профилем скоростей, представляет собой параболу. [c.228]

При течении потока в обогреваемых трубах кривые, отражающие изменение гр в области отрицательных относительных энтальпий, проходят через две характерные точки. Одна из них (точ- [c.23]

Для развитого турбулентного режима движения жидкости распределение скорости по сечению трубы имеет вид, напоминающий усеченную параболу (рис. 3-10,6). Вблизи стенки трубы кривая изменяется резко, а в средней части сечения — турбулентном ядре потока — полого. Максимальная скорость наблюдается также на оси трубы. [c.73]

Рассчитанное на основе измеренной температуры в стенке трубы в цикле водной очистки (на расстоянии х=0,41 мм) изменение со временем среднего коэффициента теплоотдачи от поверхности трубы к водяной струе показано на рис. 5.12 кривой 2, причем стабильное значение коэффициента теплоотдачи составляет а=11 кВт/(м -К). Исходя из зависимости а = а(т) определено временное изменение температуры на наружной поверхности трубы (кривая 2 на рис. 5.14), а также изменение температурного поля в стенке трубы (риг. 5.15). В рассматриваемых условиях максимальный перепад температуры на внешней поверхности трубы Д м = 129 К. [c.210]

На рис. 5.6 показано распределение усилий в зоне контакта кольца с трубой при Qa=l кН. Размеры соединения даны на рис. 5.7. Радиальные перемещения трубы (кривая 7) и кольца (кривая 2) для этого случая показаны на рис. 5.7. [c.86]

Пузырьковое кипение чистых фреонов на горизонтальной трубе. Кривые зависимости а=/ q) для фреонов в области пузырькового кипения могут быть разделены на три области (рис. 1). При переходе от свободного движения к кипению и обратно наблюдается гистерезис, что отмечалось в работах [13, 15, 18, 22, 23, 31 и др.]. В [17] на основании экспериментальных данных предложена формула для температурного перепада, соответствующего возникновению кипения при постепенном увеличении Ai от 0° С, в [1, 29] — для теплового потока отвечающего прекращению кипения при постепенном уменьшении q от q , соответствующего развитому кипению. В [24] наблюдалось затягивание начала кипения Ф-12 до А<=20° С при —32° С (р=0.92) и до А<=3.5° С при < —10° С (р=4.2), в [31] - для Ф-21 А =24°С при < =20° С (р = 1.53). [c.212]

Коэффициенты сопротивления дроссельных шайб отнесенные к скорости в трубе, находятся по графикам рис. 8-14. При этом для расчета установленных В трубе шайб как с острыми, так и с утолщенными краями при относительной толщине краев 6/dm 0,5 рекомендуется пользоваться кривой а, а для расчета этих же шайб при установке их на входе в трубу — кривой б. Дроссельные шайбы 230 [c.230]

Величина потери давления, вызванная ускорением теплоносителя, растет с увеличением относительной длины трубы и интенсивности их обогрева и уменьшается с увеличением недогрева воды на входе в трубу. Кривая потерь на ускорение в координатах построения гидравлических характеристик, как это показано на рис. 8-30 8-12], имеет максимум. Если этот максимум не располагается значительно правее максимума гидравлической характеристики или ее пологого участка, то потери давления на ускорение увеличивают нестабильность как при подъемном, так и при опускном движении среды. [c.247]

Коридорные пучки при одинаковом расходе энергии на тягу вследствие большей склонности их к загрязнению по всем показателям примерно на 25% менее выгодны, чем соответствующие шахматные пучки труб (кривые 2 и 3). [c.111]

На фиг. 93 дано сопоставление расчетов с экспериментальными данными по конденсации водяного пара на наружной поверхности чистых труб. Кривая, проведенная на этом графике в области Re <[ 100, рассчитана по формуле (15.35). Кривая, проведенная в области Re 100, рассчитана по формуле (15.50) при Re = 100. [c.303]

На рис. 4-9 даМа зависимость р(/, т), построенная по формуле (4-37) для вертикальных труб с различным обогревом усиленным, средним и ослабленным при сниженной нагрузке агрегата. Для горизонтальных труб кривые р 1, t) располагаются полностью в отрицательной области, т. е. происходит потеря давления за счет гидравлического сопротивления. [c.114]

На фиг. 183 даны температуры наружных поверхностей труб в эмульсионных пучках экрана и фестона. Температура по верхним образующим этих труб (кривые 26 и 29) значительно превышает температуры по [c.191]

Паросодержание в рециркуляционных трубах вследствие скоса пара из собирающего коллектора определяется по рис. 3-10. Эти зависимости применяются для рециркуляционных труб кривая 1 — для первой ступени испарения кривая 2 — для второй и третьей ступеней испарения. [c.37]

Плоская труба кривую 2 графика а [c.510]

Рис. 3.8. Результаты испытаний на длительную прочность трех типичных сталей для труб (кривые построены по средним величинам) [12, 13] а — успокоенная кремнием сталь с 0,2 % С б — сталь 2,25 Сг —1 Мо в — сталь 18 Сг—-8 Ni

Из рисунка видно, что, начиная с =0,4 см, неравномерность эл трического поля значительно уменьшается. При — 0,4 см женность поля на внутренней поверхности трубы д составляет 80% от напряженности поля на наружной поверхности трубы. Кривые и 2 (рис. 76), полученные в результате тепловых расчетов, свидетельствуют, что при расстоянии Tj, приблизительно равном 0,42 см, время нагрева наружной стенки трубы до сварочной температуры равно времени которое необходимо для устранения неравномерности температуры по сечению стенки трубы, созданное неоднородностью электрического поля. Следовательно, при выборе расстояния между электродами вправо от точки пересечения этих кривых нагрев будет равномерный и качество сварки удовлетворительное. [c.111]

Неравномерность теплоотдачи на поверхности цилиндра показана на фиг. 14. 14 кривы.ми Ни=/" ф, Не), из которых видно, что наибольшее значение теплоотдачи дают те элементы поверхности, которые расположены относительно направления потока под углом ф=0° и ф=180 , т. е. передние и задние элементы поверхности причем при малых значениях Ре максимальная теплоотдача получается на лобовых элементах поверхности трубы (кривые 1 я 2), при повышенных Ре максимальные значения Ыи получаются на задних элементах поверхности (кривые 4 я 5). [c.311]

Рис. 20.1. Закон сопротивления для течения в гладкой трубе. Кривая (1) — при ламинарном течении, 4)ормула <5.11), по Хагену—Пуазейлю. Кривая (2)—при турбулентном течении, формула (20.5), по Блазиусу [5]. Кривая (з) — при турбулентном течении, формула (20.30), по Прандтлю [ ]

Рис. 20.4. Универсальный логарифмический закон распределения скоростей в гладкой трубе. Кривая 1) соответствует уравнению ф = Т1, т. е. ламинарному течению кривая (2) — переходу от ламинарной формы течения к турбулентной кривая (5) —уравнению (20.14), т. е. турбулентному течению при любых числах Рейнольдса кривая (4) — уравнению (20.11), т. е. турбулентному течению при Ре < 10 ,

Рис. 20.7. Универсальный закон распределения скоростей для гладкой и шероховатой труб. Кривая (1) соответствует формуле Прандтля (20.23), кривая (2) — формуле Кармана (20.24), кривая (3)—формуле

Рис. 20.9. Универсальный закон сопротивления для гладкой трубы. Кривая 1) соответствует закону Прандтля (20.30), кривая 2) — закону Блазиуса (20.5).

Рис. 20.11. Закон сопротивления при сжимаемом течении в гладкой трубе. Кривая 1) соответствует закону Прандтля (20.30)

Труба считается длинной в том случае, если при 1<1кр длина трубы больше верхнего предела для коротких труб и оказывает влияние на расход. Условия незатопляемости те же, что и для коротких труб. Гидравлический расчет такой трубы заключается в построении при заданном поперечном сечении трубы кривой свободной поверхности по длине трубы от глубины Лкр в конце трубы до глубины Ле В нзчале ее. [c.114]

На рис. 2.6 приведена параметрическая кривая длительной прочности пароперегревателей из стали 12X1 МФ, построенная по эксплуатационным точкам, относящимся к разрущенным в эксплуатации трубам (кривая /). Здесь же приведена кривая длительной прочности стали 12X1 МФ, построенная по данным, приведенным в [36,43] (кривая 2). На кривую 2 нанесены результаты испытаний пароперегревательных труб под внутренним давлением в лабораторных условиях. [c.58]

Пример зависимости от давления показан на рис. 22 и 23 для вертикальной и наклонной труб. Кривые для вертикальных труб имеют при давлении 80—ПО ата две точки перегиба, наиболее заметные при малых скоростях циркуляции это было установлено еще в более ранних исследованиях ЦКТИ [Л. 3] и подтверждено исследованиями ЭНИН [Л. 6]. С увеличением угла наклона труб к вертикали максимум постепенно исчезает п заменяется плавным умень- [c.242]

Движение пароводяной смеси, а следовательно, и охлаждение парообразующих труб парогенераторов различных систем организуется по-разному (рис. 9-4). В парогенераторах с естественной циркуляцией пароводяная смесь перемещается в результате движущего напора естественной циркуляции, возникающего при обогреве труб. При низком давлении массовая скорость на входе в парообразующие трубы с увеличением нагрузки парогенератора сначала резко возрастает, а после достижения максимального значения почти стабилизируется или даже несколько уменьшается, из-за того что увеличивающееся парообразование при больщом удельном объеме пара приводит к повышению сопротивления труб (кривая V на рис. 9-4). При [c.94]

Сравнение опытных данных указанных авторов с зависимостью для коэффициента трения Сд для песочно-шероховатых труб (кривая 5), показывает, что механизм трения между газовым ядром и жидкой пленкой не может быть адекЕатно представлен шероховатостью поверхности. [c.88]

На рис. 197 приводятся данные о скоростях движения турбулентных пробок в трубе. Кривая I представляет выраженную в частях средней скорости потока скорость передней, а кривая II — задней стенки пробки. Как легко заключить из этих двух кривых, передние границы пробок при закри-тических режимах движутся быстрее задних, вследствие чего пробки растягиваются, заполняя при своем движении все большие и большие объемы трубы. Вместе с тем передний край одной пробки догоняет задний край смежной пробки. Все это приводит к тому, что при закритических значениях Re в удалении от входа в трубу устанавливается сплошное турбулентное движение. На том же рисунке для сравнения приведены кривые III и IV скоростей на оси трубы соответственно турбулентного и ламинарного потока, отнесенных также к средней скорости потока. [c.527]

В частности, мояшо наити распределение скоростей по контуру двуугольника, а затем, по уравнению Бернулли, — и распределение давлений. На фиг. 98 сопоставлены теоретическая кривая распределения давлений, точки которой вычислены так, как здес1. описано, и экспериментальная, построенная по результатам измерения давлений на модели в аэродинамической трубе. Кривые относятся к двуугольнику с удлц-I, [c.228]

На рис. 3.13 показан характер изменения магнитной индукции в трубе (кривая 1) и величины намагничивающего поля (кривая 2) в центре между намагничивающими катущками в зависи- [c.108]

Рис. 20.6. Распределение длины пути перемепшвания вдоль диаметра шероховатой трубы. Кривая (I) соответствует формуле (20.18).

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...