Расчетные по деформациям

Следует отметить, что графический способ в отличие от расчетного (по параметрам деформационного упрочнения) автоматически учитывает потерю некоторой плотности дислокаций в результате динамического возврата при первичной высокотемпературной деформации, при остывании заготовки от высоких температур и в процессе нагрева для повторной деформации. [c.179]

Расчетная диаграмма (штрихпунктирная линия) получена при интегрировании уравнения (2.6.16) в каждом полуцикле до максимальных значений напряжения в полуциклах экспериментальной диаграммы. Ошибка по деформациям достигает в этом случае значительной величины. Очевидно, это общий недостаток приближенной системы феноменологических уравнений, так как упругопластические свойства металлов таковы, что малые изменения напряжений приводят к значительному увеличению пластических деформаций. [c.132]

Значение предельно-упругого перемещения Аг компенсатора может быть рассчитано с привлечением, например, достаточно точной задачи в упругой постановке [32, 150 и др.]. Сопоставление расчетных по методике [32, 150] и экспериментальных значений деформаций испытанных компенсаторов показало, что в высоко-нагруженной зоне гофра расхождение расчетных и экспериментальных результатов не превышает 15—20%, при этом ошибка в оценке долговечности не выходит, как правило, за пределы разброса данных о разрушении натурных объектов. [c.185]

Образцы штанг в области малоцикловой усталости испытывали согласно ГОСТ 2860—65 консольным изгибом с частотой 20 нагружений в минуту, соответствующей числу качаний балансира нефтяного насоса. Нагружение осуществляли по жесткой схеме с заданной расчетной номинальной деформацией 0,37% в поверхностных волокнах. [c.247]

Долговечность оценивают, используя правило суммирования повреждений в соответствии с деформационно-кинетическим критерием прочности. Базовые данные и расчетные характеристики получают при термомеханическом режиме нагружения, соответствующем эксплуатационному или эквивалентному ему по деформациям, температурам и длительностям. При этом определяют кривые малоцикловой усталости (при жестком нагружении) и располагаемой пластичности (при монотонном статическом разрыве или испытании на длительную прочность и пластичность). [c.23]

Сравнение экспериментальных и расчетных значений малоцикловых долговечностей оболочечных корпусов указывает на существенное несоответствие между ними. При использовании для расчета деформации начального периода нагружения оценка долговечности получается существенно заниженной. В частности при расчете по деформации первого цикла нагружения получается значение долговечности в 2 - 2,5 раза меньше экспериментального. [c.249]

Предел текучести по деформациям для низкоуглеродистых сталей можно принять йз Як 0,001. С учетом этого, а также найденного в работе [24] выражения для длины очага деформации, получаем расчетную формулу [c.132]

Модель диска испытывалась [3] по пилообразному циклу нагрева и нагружения так, что температура в наиболее напряженной зоне в центре диска изменялась в пределах 100—640° С, а размах расчетных циклических деформаций в стабилизированном цикле составил 0,6% при этом в расчете было принято = = 186-10= МПа, ф = 21%. [c.92]

Располагая данными о величинах расчетных циклических деформаций в максимально нагруженных зонах гофрированной оболочки компенсаторов и кривыми усталости конструкционного материала в заданных по частоте и выдержке условиях нагружения, определили длительную малоцикловую прочность компенсаторов Ду-40 при температуре 600° С. Для проверки правильности [c.168]

Таким образом, для определения пластической деформации по уравнению (3.5) необходимо предварительно на двухкоординатном приборе для свободного образца записать петлю термической (на расчетной длине) деформации образца (рис. 3.13, б), а для закрепленного образца — петлю гистерезиса нагрузка — температура. Затем вычисляют параметры при любой нагрузке по первой кривой— термическое расширение а по второй — коэффициент [c.140]

Базовые данные и расчетные характеристики получают при режиме нагружения и нагрева, соответствующем эксплуатационному или эквивалентному ему по деформациям, температурам и длительностям. При этом определяют кривые малоцикловой усталости (жесткое нагружение) и значения располагаемой пластичности (монотонный статический разрыв с варьируемой длительностью или испытания на длительную прочность и пластичность). [c.189]

Сопоставление с расчетом. Значения критических крутящих моментов для оболочек, потерявших устойчивость, вычисленных по алгоритму гл. 2, приведены в табл. 8.1. Видно, что для тонкостенных оболочек при комнатной температуре имеет место хорошее совпадение результатов расчета по формуле (5.27) гл. 2 с экспериментальными данными. Для оболочек, испытанных при изотермических состояниях, отклонение экспериментальных значений критических моментов от расчетных по формуле (5.27) гл. 2 для двух законов изменения модуля сдвига от температуры (линейного и экспоненциального, см. гл. 2 и 6) составляет около 50%. То же самое наблюдается и для трех оболочек варианта II, испытанных при нестационарном нагреве. Указанное отклонение, по-видимому, связано с тем, что при высоких значениях температуры тепловоспринимающей поверхности часть материала стенки подвержена расслоению, в ней возникают пластические деформации. Кроме того, при высоких температурах могут проявляться и реологические свойства материала. [c.311]

При известных из расчета или эксперимента главных деформациях ej, eg ( 1 2 5 вз) и главных напряжениях Oi, Oj, Оз значения приведенных деформаций (напряжений) определяют по теории наибольших касательных напряжений. Если расчетные упругие деформации (напряжения), вычисленные при значении коэффициента Пуассона ft = 0.3, превышают предел текучести, то приведенные деформации (напряжения) определяют при значении коэффициента для зон концентрации напряжений J [c.123]

В расчетах по деформациям ставится требование, чтобы теоретическая деформация (прогиб) /. вычисляемая по нормативным нагрузкам, не превышала своего предельного значения [/], установленного нормами для данного вида конструкций, исходя из опыта их эксплуатации. Расчетное условие имеет вид [c.20]

Расчет оснований под фундаменты колонн, как и под фундаменты любых зданий и сооружений, производят по деформациям оснований и несущей способности грунтов. Методика расчета приведена в СНиП 11-15—74. В зависимости от природы и свойств грунтов условные-расчетные давления на грунт в МН/м составляют для крупнообломочных грунтов 0,3...0,6, для песчаных грунтов 0,1...0,6, для просадочных грунтов (супесь и суглинок) 0,2...0,4, для слежавшихся насыпных грунтов 0,08...0,25. [c.61]

На рис. 51 точками показаны найденные по деформациям компоненты девиатора напряжений (4.29), а сплошными линиями — вычисленные по формулам (4.27) и графикам на рис. 49 при условии аппроксимации кривой упрочнения выражением (4.28). Расчетные значения Ох—хорошо согласуются с опытными данными. Почти совпадают максимальные значения Тх , распределение же соответствует опыту лишь качественно напряжение меняет знак при движении от середины полосы к внешним зонам, на геометрической границе достигает максимума и во внешней зоне довольно быстро уменьшается до нуля. [c.128]

Полученное расчетное значение деформации по формуле (145) хорошо совпадает с выше приведенными экспериментальными данными. [c.228]

Расчет по деформациям производится при действии нормативных нагрузок, за исключением случая расчета гибких одностоечных опор по деформированной схеме, при котором поворот стойки вследствие деформаций грунта основания определяется при действии расчетных нагрузок, а предельный угол поворота ограничивается значением Ро- [c.263]

В нормативной литературе расчетным характеристикам для расчетов по деформациям присвоен индекс П (уп, фц, Сц), а по прочности (общей устойчивости) — индекс I (vi, фь j). [c.271]

Расчет по деформациям. Для расчета закрепления одностоечных свободностоящих опор по деформациям необходимо определить угол поворота стойки в грунте Ро- Для проверки деформаций опор этот угол определяется при действии нормативных нагрузок. При расчете одностоечных железобетонных или деревянных опор по деформированной схеме, при определении их устойчивости, угол поворота Ро вычисляется при действии расчетных нагрузок. [c.283]

Расчет по деформациям. Расчетные характеристики грунтов естественного сложения равны нормативным. [c.293]

Рис, 11.7. Фактическое и расчетное распределение деформаций и напряжений по высоте сечения трехслойного изгибаемого элемента [c.45]

По этой схеме в сечениях, мысленно отделяющих выступающие части, должны быть приложены нагрузки в виде тех напряжений, которые действуют в этих сечениях. Эти нагрузки можно определить по деформации выступающих частей. Для ряда случаев они уже известны по результатам вышеуказанных экспериментальных и расчетно-теоретических исследований напряженного состояния сварных соединений. В общем виде эквивалентные нагрузки могут определяться по методике, применяемой при расчете прерывистых связей и составных стержней [29 36]. [c.64]

Расчет оснований согласно СНиП П-А. 10-62 осуществляется по предельным состояниям по первому предельному состоянию (по несущей способности, устойчивости против скольжения), когда напряжения достигают значений расчетных сопротивлений, и по второму предельному состоянию (по деформациям). [c.15]

Определение расчетным путем деформаций изгиба вследствие продольной усадки зоны сварных соединений. Определение деформаций изгиба при сварке производится по способу, аналогичному определению продольной деформации. [c.145]

Расчет размеров пружин и определение напряжений в них, при заданных размерах, по деформациям, наблюдающимся на разных режимах, является весьма кропотливым, так как требует определения формы вынужденных колебаний всей системы на разных режимах работы двигателя. Поэтому в конструкторской практике до настоящего времени рекомендуется вести расчет по среднему крутящему моменту на режиме номинальной мощности. Имея расчетное усилие, соответствующее этому режиму, остальные размеры пружин назначают из конструктивных соотношений с таким расчетом, чтобы обеспечить картину работы пружины, представленную выше. [c.484]

В формуле (1.30) под расчетной площадью А понимают "площадь только той части деталей, которая участвует в деформации от затяжки болта. Условное определение этой площади в простейшем случае изображено на рис. 1.26. Здесь полагают, что деформации от гайки и головки болта распространяются в глубь деталей по конусам с углом a=s30°, или tga 0,5. Приравнивая объем этих конусов к объему цилиндра, находят его диаметр [c.34]

Для изучения распределения радиальной деформации на поверхности образца по мере удаления от внутреннего отверстия были нанесены реперные линии (перпендикулярно радиусу), и по изменению расстояния между ними оценивали среднюю остаточную радиальную деформацию для каждого участка. На рис. 1.13 приведено распределение радиальной остаточной деформации. Видно, что характер распределения деформаций на поверхности образца, полученных экспериментальным и расчетным методами, совпадает [в обоих случаях зависимость вгг(г) имеет экстремум] отличие в результатах незначительно. [c.43]

С целью более полной проверки модели был выполнен расчетный анализ долговечности одноосных образцов при двух режимах нагружения с различными скоростями деформирования на стадиях растяжения и сжатия. В первом режиме скорости деформирования i = lO-s с-, Il2 = с во втором— gi = 10- с-, 2 =10-2 с в обоих режимах нагружения размах деформаций Де = 2%. Результаты расчетов показали, что с увеличением по модулю скорости деформирования 2 (сжимающая часть цикла) при неизменной i (растягивающая часть цикла) долговечность до зарождения межзеренного разрушения уменьшается (рис. 3.12). Такой эффект связан с уменьшением залечивания пор при сжатии (с увеличением Ibl темп уменьшения радиуса пор падает), что достаточно хорошо согласуется с имеющимися экспериментальными данными [240, 273]. [c.185]

В настоящем разделе представлен разработанный [104] экс-периментально-расчетный метод определения ОН в любом сечении двумерного тела произвольной формы (напряжения определяются в плоскости, перпендикулярной рассматриваемому сечению). Метод базируется на поэтапном решении обратной задачи упругости, исходной информацией для которой являются экспериментально замеренные в произвольной точке тела деформации, возникающие в процессе его разрезки по сечению, в котором определяются ОН. [c.271]

Перед конкретным изложением существа метода остановимся на расчетной схеме, позволяющей достаточно просто определять деформации и напряжения, вызванные разрезкой образца с ОН. Базируясь на линейной теории упругости, НДС в теле с надрезом и ОН можно представить в виде суперпозиции НДС тела с ОН и надрезом, по берегам которого приложены усилия Ог, захлопывающие его (погонные усилия, равные напряжениям в теле с ОН без надреза), и НДС тела без ОН с приложенными по берегам надреза усилиями противоположного направления —Стг (рис. 5.1, а). Очевидно, что НДС в теле 2 тождественно полю ОН и деформаций тела без разреза, а следовательно, НДС в теле 3 отвечает возмущению, вызванному разрезкой тела (рис. 5.1,а). Таким образом, экспериментально замеренные де- [c.271]

Расчетную кривую целесообразнее выражать через AKie (деформационный подход) и ограничиваться значением АК[е=0,8К[ес, где Kie - характеристика статической трещиностойкости по деформациям. [c.297]

На рис 3.10—3.12 представлены первичные кривые ползучести и соответствующие расчетные по уравнению типа (3.9) для температур 540 и 565 °С. При напряжении 220 МПа испытано три образца, расчетная кривая занимает промежуточное положение (рис. 3.10), при напряжении 160 МПа (рис. 3.11) продолжительность испытаний превышала 18 000 ч. Из рисунка видно, что расчетная кривая в полной мере отражает рост деформации ползучести во времени. При 565 °С и 73 МПа (рис. 3.12) длительность испытаний превышала 5000 ч, расчет по уравнению (3.5) и в этом случае дал вполнб удовлетворительное соответствие эксперименту. [c.85]

В образце с отверстием диаметром 9,6 мм, нагруженном по программе Т/Н с = 15,57 кН, измерены локальные деформации с помощью тензодатчиков, прикрепленных к внутренней поверхности отверстия. Экспериментальные и расчетные значения деформаций е приведены на рис. 4. Деформации, полученные по методу Нейбера, выше, чвхм экспериментальные. В случае использования энергетического метода [10] получено хорошее совпадение расчетных и экспериментальных деформаций. [c.59]

Из рис. 1.3 и 1.4 следует, что уравнения сосчояния являются существенным составным элементом определения прочности и долговечности элементов конструкций и деталей машин при малоцикловом нагружении. При этом выбор уравнений состояния, моделей деформируемых сред и теорий циклической пластичности и ползучести в общем случае должен осуществляться с учетом условий нагружения (по деформациям, температурам, временам), конструктивных форм рассматриваемых элементов, уровня точности задания исходной расчетной информации об эксплуатационных тепловых и механических нагрузках. [c.15]

Более корректное решение задачи по определению диаметра технологического отверстия получают при использовании условия неизменности объема детали до и после деформации. Однако результаты измерений высот горловин, полученных отбортовкой, показали, что отклонения расчетных [по формуле (9.5) ] и опытных данных (при (s/D) 100 < 5) не превышают 6%. Поэтому формула (9.5) приемлема для практического использования. Высота борта обычно не превышает 0,3 диаметра горловины D. Если технологическое отверстие подвергнуть зачистке, высота борта увеличивается до (0,3—0,4) D. В том случае, когда требуемая высота горловины больше предельно возможной (Л > Лтах), горловину получают предварительной вытяжкой цилиндрического углубления (за одну или несколько операций по схеме вытяжки деталей с широким фланцем) высотой h с последующей пробивкой технологического отверстия и отбортовкой его (см. рис. 9.3,6). Высота углубления. Л, обеспечивающая получение требуемой высоты горловины после отбортов- от ки, определяется зависимостью [c.187]

В соответствии с экспериментальными данными [211] принимаются следующие значения параметров, входящих в уравнение (2.73) / о = 1,0-10-4 мм бн = 0,72 Kp = 9fi-, рн = 20,0 мм . В результате численного решения уравнения (2.73) при различных значениях параметра С была получена искомая зависимость Ef = Bf dmlGi), представленная на рис. 2.23. При amlOi = = 0,53, что отвечает средней жесткости напряженного состояния на этапе деформирования при одноосном растяжении, расчетное значение Bf— 1,67. По данным работы [211], соответствующее экспериментальное значение е/=1,8-ь2,0. Из сопоставления расчетных и экспериментальных результатов видно, что модель дает весьма удовлетворительную оценку нижней границы критической деформации, что является следствием принятого в расчете допущения, при котором не учитывается деформация на этапе нестабильного слияния пор. [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...