Усилия сечений

Прежде чем коснуться подбора сечений элементов в статически неопределимых системах, покажем, как выполняется эта операция в системах статически определимых, на примере фермы. В статически определимой системе все усилия находятся из одних уравнений статики и не зависят от соотношения жесткостей элементов. Поэтому после отыскания усилий сечение каждого из элементов можно подобрать так, чтобы наибольшее напряжение в нем было [c.184]

Вид усилия Сечение Опыт Арок Ферм Комбинированных систем [c.151]

Вид усилия Сечение Опыт (арки) Расчет % Арок Ферм Комбинированных систем [c.152]

Для определения внутренних силовых факторов - изгибающего момента и поперечной силы как функций от продольной координаты Z, воспользуемся методом сечений. Для получения этих зависимостей балку разбивают на участки, границами которых являются следующие точки начало и конец балки точки приложения сосредоточенных усилий начало и конец действия распределенных усилий сечения, в которых скачкообразно изменяется жесткость балки в точках, где происходит изменение ориентации элементов, если имеем дело с стержневой системой со сложной структурой. [c.70]

Под действием изгибающих усилий сечения элемента поворачиваются и образуют между собой угол 0 (фиг. 324, б). Касательные же усилия стремятся вызвать (фиг. 324, в) перекос элемента таким [c.403]

Усилены сечения подвески [c.242]

Все же существует ряд задач, в которых вторичным течением пренебречь нельзя. Предположим, например, что представляет интерес вопрос о теплоотдаче от стенок трубы к движущемуся материалу в условиях рассматриваемого выше течения. В этом случае вторичное течение будет индуцировать конвективный механизм теплообмена в поперечном сечении, который может значительно усилить чисто кондуктивный механизм теплопереноса, преобладавший при отсутствии вторичного течения ). [c.272]

Торцы призматических и клиновых шпонок могут быть скругленными (рис. 174, а, исполнение 1), плоскими (рис. 174, а исполнение 3) и со скруглением одного торца (исполнение 2, на рис. 174 не показано). Размеры сечений шпонок (следовательно, и пазов) выбираются в зависимости от диаметра вала, а длина шпонок — в зависимости от передаваемых усилий, т. е. это — расчетная величина. [c.189]

Проще определять не усилие, затраченное на разрушение образца (хотя п это вполне возможно), а работу, причем эту работу делить на поперечное сечение образца. Последнее является напрасным занятием, так как работа, затраченная на разрушение, не пропорциональна сечению. Если затраченную работу разделить на поперечное сечение, которое у всех стандартных образцов (ГОСТ 9454—60) одинаковое (0,8 см ), получаем удельную работу разрушения или ударную вязкость aH = W /F =v4n/0,8 кгм/см . [c.80]

Основные параметры сварки трением скорость относительного перемещения свариваемых поверхностей, продолжительность на- рева, удельное усилие, пластическая деформация, т. е. осадка. Требуемый для сварки нагрев обусловлен скоростью вращения и осевым усилием. Для получения качественного соединения в конце процесса необходимо быстрое прекращение движения и приложение повышенного давления. Параметры режима сварки трением зависят от свойств свариваемого металла, площади сечения и конфигурации изделия. Сваркой трением соединяют однородные и разнородные металлы и сплавы с различными свойствами, например медь со сталью, алюминий с титаном и др. На рис. 5.4] показаны основные типы соединений, выполняемых сваркой трением. Соединение получают с достаточно высокими механическими свойствами. В про- [c.222]

Расчет сварного соединения выполняется по принципу независимости работы швов, т. е. принимается, что каждый из швов передает на косынку усилие, пропорциональное его расчетной площади. На рис. 4.9 показана эпюра продольных сил для полосы. Превышение длины фланговых швов над длиной прорези определяется из условия в сечении 2—2 напряжения в полосе с учетом ослабления ее прорезью должны быть равны допускаемым. Допускаемая продольная сила в сечении 2—2 [c.47]

Ответ. Рр = 264 н V = 0,545 [У], где V — усилие затяжки, возникающее в поперечном сечении. болта [c.67]

Усилие затяжки (при расчетной площади сечения болта F = 5,18 см — см. табл. ПЗ) [c.91]

Oi = — напряжение в поперечном сечении ведущей ветви от усилия Si [c.129]

В сечении с координатой х. балка имеет прогиб у х) и угол поворота 0(х). Внутренние усилия определяются изгибающим моментом Л-Цх) и поперечной силой С)(х). Значения уф), 0(0), [c.61]

Рис. 1.33. Приведение ступенчатой балки, нагруженной сосредоточенными усилиями, к балке постоянного сечения.

Поперечные сечения стоек при небольших продольных усилиях. Сечение из одногс уголка (фиг. 173, а) обладает [c.327]

В штифтовой катушке усилены сечения штифтов. В перекры-вателе диаметр опорного штифта увеличен с 8 до 11 мм. Сначала его изготовляли со стальным штифтом диаметром 8 мм. Это делало деталь дорогой (приходилось изготовлять стальную вставку с тонкой хвостовой частью) и снижало ее прочность (крепление хвостовой части в корпусе перекрывателя было ненадежным). [c.6]

Изгибающий момент А// Усчитается положительным, если ПРИ взгляде на левую от сечения часть внешние нагрузки создают момент по часовой стрелке, а при взгляде на правую - против часовой стрелки ( рис. 3.2, б ). Следует иметь виду, что вектор равнодействующей внутренних усилий в сечении всегда направлен в противоположную сторону от направления вектора внешней нагрузки, действующей на рассматриваемую отсеченную часть (рис. 3.2 . [c.30]

Вырезаем узел С (рис. 3.6, а,и) и приклалываем внешнюю пару М = 40 кИ-м. Е сечениях по стойке АС и пигелю СД прикладываем векторы внутренних усилий A/(z.)vi Qfzj учетом знаков и ординат в узле С и векторы направляя их к сжатым слоям стойки и ригеля в окрестности узла С. [c.38]

Снутренние усилия в любом произвольном поперечном сечении стержня ПРИ РТОМ будут постоянны и равны [c.92]

Как изменятся наибольшие нормальные и касательные нал-рякения в поперечных сечениях балки, если ее 1фуглое сечение заменить сечением в виде кольца той же площади А, приняв отношение внутреннего диаметра у. наружному. равнш 3/4. Предполагается, что внутренние усилия в обоих случаях остаются неизменными. [c.75]

Отсюда вывод, что в плотном движущемся слое горизонтальная составляющая сил, действующих на частицы, постоянна по сечению канала и аналогична усилию распора в сводах , а вертикальная составляющая изменяется по линейному закону и аналогична силе поддержания [Л. 5, 242]. Нетрудно заметить, что уравнения (9-35) приводятся к виду (9-36) лишь при определенных условиях если принять движение стационарным (т. е. принять dv nldx=Q) и если пренебречь вязкостным трением. [c.289]

При такой схеме подвода потока к коллектору можно было заранее ожидать неравномерное распределение расходов газа по отдельным ответвлениям и неравномерное распределение скоростей по сечению каждого ответвления, особенно первых. Действительно, при повороте потока в колене 1 поток, отрываясь от внутренней стсики, не может успеть на сравнительно коротком прямом участке (ИЬ к. 1,5) за ним полностью выравняться по высоте, и профиль скорости должен получиться с минимальными значениями вверху и максимальными внизу. Последнее должно привести к тому, что через первые ответвления пройдет меньшее количество газа, чем через последние, а градиент скорости по высоте коллектора при входе в боковые ответвления еще больше усилится вследствие поворота потока. Так как наибольшее значение этого градиента должно быть со стороны отрывной зоны, т. е. у верхней стенки коллектора, соответственно максимальная неравномерность потока получится в первом ответвлении. Приведенные в табл. 9.9 данные полностью подтверждают описанное распределение относительных расходов д = <7/90р и скоростей ш (где ср — средний по всем ответвлениям расход газа через одно ответвление). [c.250]

Резко неравиомернос течение в собирающем канале имеет место даже при малых значениях характеристики аппарата Л,, так как направление отделяющихся струек мало зависит от этой характеристики. Поэтому увеличение коэффициента сопротивления пористой перегородки (например, за счет ее толщины) пли уменьшение ее коэффициента живо1 о сечения не дает требуемого эффекта. В этом случае не очень эффективны внутренние вставки, профиль которых рассчитан из условия получения постоянного статического давления вдоль раздающего канала (см. рис. 10.32, б). Кроме того, сужение этого канала по направлению к заглушенному концу раздающего канала может усилить унос взвешенных частиц, так как при этом, вследствие больших продольных скоростей, взвешенные частицы будут с еще болыней вероятностью отбрасываться к концу канала, а следовательно, еще больше увеличивать их концентрацию в месте, соответствующем наибольшим скоростям струек после выхода из боковой поверхности в собирающий канал. [c.303]

Расчетное усилие ие может быть определено из рассмотрения упругой стадии работы материала балки даже если п краГших (наиболее удаленных от нейтральной оси) точках опасного поперечного сечения двутавра напряжения достигнут величины предела текучести, то и тогда после снятия нагрузки балка распрямится. Исходной предпосылкой для определения расчетного усилия является условие образования так называемого пластического шарнира в среднем поперечном сечении балки. Иными словами, во всех точках указанного поперечного сечения напряжения должны б1.1ть равны пределу текучести. Величина соответствующего иэгпбаюи ,его момента (предельного момента) определяется по формуле [c.22]

Величина силы (осевого усилия винта), приложенной в среднем сечении балки, связана с величиной изгибающего момента, возникающего в том же сечении (в рассматриваемом случае с величиной предельного момента) очевид-iioii зависимостью [c.22]

Указание. При окончательной проверке прочности винта учесть работу его на изгиб (как дпухонорной балки) от усилия, приложенного к рукоятке. Расчет вести по сечению А — А. [c.69]

На рис. 5.50 показана схема виита и эпюры Л/ и При построении эпюр принято (условно) равномерное распределение усилий по виткам нарезки гаГгкн. Опасным является поперечное сечение в нарезанной части винта выше ганки (участок б — в). На участке а — б винт имеет значительно большее сечение (см. рис. 5.49), поэтому этот участок менее опасен, хотя крутяш,ий лю-MGHT здесь несколько больше (А j. > /И ). [c.96]

На рис. 5.51 показана схема устро1"1ства и нагружения винта параллельных тисков. Принимая усилие рабочего на рукоятке Рр = 200 н, расчетную длину рукоятки = 250 лш, коэффициенты трения в резьбе и на торце / = / = 0,15, построить для винта эпюры продольных сил Л/ и крутящих моментов Определить коэффициент запаса прочности для опасного сечения винта, если предел текучести для его материала о, = 240 Мн1м . Эксцентричность нагружения винта не учитывать. [c.97]

Определить усилия в ветвях ремня сечением 125x5 мм , если окружное усилие Р = 1000 н = 200 мм = 450 мм-, v= Ом сек модуль упругости прорезиненного ремня = 80 Мн1м удельный вес у = 1Ы0 н1м -, = 1,76 Мн1м . [c.133]

Зубчатое зацепление 1 прямозубое. Требуется 1) определить усилия, возникающие в зубчатых зацеплениях 2) составить расчетную схему вала и построить эпюры крутящего момента и изгибающих моментов в горизонтальной и вертикальной плоскостях 3) определить коэффициент запаса прочности для сечения А—А вала, учитывая концентрацию напряжений от шпоночной канавки (размеры сечения шпонки выбрать самостоятельно) и принимая, что нормальные напряжения изгиба изменяются по симметричному циклу, а касательные напряжения кручения—по иульсирую- [c.210]

Чтобы наложить ограничения по устойчивости, необходимо задать вид зависимости момента инерции от площади поперечного сечения для каждого стержня. Общей при инженерных расчетах является зависимость вида /=flj где р — безразмерная постоянная. Подобная зависимость получается, если зафиксировать форму поперечного сечения и все его размеры менять в одинаковой пропорции. Осевые усилия имеют вид Oi = OiXi, (=1,3, растяжения стержней считаются положительными Ограничения по устойчивосги имеют вид [c.276]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...