Расчет рукоятки

Расчет рукоятки ручки. [c.531]

Расчет рукоятки. Определяем размеры чашки (рис. 37.3) наружный диаметр [c.504]

Расчет рукоятки на прочность. Стержень ручки рассчитывается на изгиб Б месте его заделки в плечо рукоятки, причем для безопасности предполагают, что равнодействующее усилие Р приложено не в середине ручки, а ближе к ее концу, примерно на расстоянии V — (0,7 -г 0,8) I от места заделки. Тогда изгибающий момент в опасном сечении [c.115]

Рассчитать винтовой домкрат (см. рис. 5.49) грузоподъемностью Q. В результате расчета определить а) размеры резьбы винта б) высоту гайки Я в) наружный диаметр гайки D г) диаметр бурта гайки и его высоту а д) длину L и диаметр dp рукоятки е) к. п. д. винтовой пары и общий к. п. д. домкрата. [c.100]

Рассчитать винт и гайку клинового домкрата (р грузоподъемностью Q. В результате расчета определить метр винта, имеющего трапецеидальную резьбу б) высоту гайки в) длину рукоятки к. п. д. винтовой пары, винтового механизма и домкрата п целом. Усилие рабочего на [c.101]

Аналогично находим момент завинчивания н силу Ft на рукоятке ключа для болтов М12 н М24 н результаты расчета сводим в табл. 4.8. [c.67]

Расчет на прочность. Расчет производят для высоконагруженных винтов по опасному сечению винта, для установления которого строят эпюры нормальных сил и крутящих моментов. Для домкрата расчетная схема и эпюры показаны на рис. 10.5. От чашки домкрата до гайки нормальная сила N равна осевой силе F (грузоподъемность домкрата). В пределах высоты гайки сила F уменьшается до О, а крутящий момент изменяется от О до М . От верхней грани гайки до рукоятки 1 = выше [c.238]

Безопасные рукоятки первого типа (принудительно вращаемые при опускании груза). К этому типу относятся рукоятки, сконструированные по типу дискового тормоза, замыкаемого весом груза, с размыкающимися поверхностями трения (фиг. 223, а). Ступица 1 каждой такой рукоятки представляет собой гайку, навернутую на резьбовую втулку 2 приводного вала 3. Между буртиком втулки и ступицей рукоятки свободно посажено храповое колесо 5, сцепляющееся с неподвижно закругленной собачкой 4. В случае вращения рукоятки в направлении, соответствующем подъему груза, ступица ее смещается влево и зажимает храповое колесо при этом вращение через втулку 2 передается приводному валу 3. С прекращением вращения собачка застопоривает зажатое храповое колесо, препятствуя обратному вращению вала под действием веса поднятого груза. При изменении направления вращения рукоятки на обратное последняя, смещаясь вправо, ослабит зажатие храпового колеса, и тогда вал получает возможность повернуться в сторону опускания груза на угол, равный углу поворота рукоятки. Для нормальной работы рукоятки момент трения в резьбе должен быть меньше момента от собственного веса рукоятки, и поэтому сама рукоятка должна быть неуравновешенной. Расчет этих устройств аналогичен расчету дисковых тормозов, замыкаемых весом груза, с размыкающимися поверхностями трения. Конструктивное выполнение безопасных рукояток этого типа приведено на фиг. 223, б, в, г, [c.341]

Расчет безопасной рукоятки этого типа аналогичен расчету простого ленточного тормоза. При наличии неуравновешенной рукоятки замыкающая пружина должна быть рассчитана с учетом 6 4 [c.344]

Для дифференциального деления необходимо определить (табл. 30) 1) число оборотов рукоятки и 2) величину передаточного отношения (З сменных зубчатых колес и 3) направление вращения диска. Вместо заданного числа делений г, которое нельзя осуществить методом простого деления, задаются таким произвольным числом делений х, на которое деление этим способом возможно, и ведут расчет на это число делений. [c.496]

В. Ф. Горбунов, В. И, К о п ы т о в, М, П, Ш у м с к и й. Методика расчета виброизоляционного звена пневматических молотков с упругими рукоятками.— Изв. Томск, политехи, ин-та, 1963, 123. [c.29]

В табл. 17 приведены расчеты настройки на дифференциальное деление универсальных делительных головок при четном числе зубьев сменных шестерен и кратном 5. Приведем пример настройки универсальной делительной головки для нанесения 73 делений на детали по табл. 17. Находим, что при наличии диска с числом отверстий с = 21 необходимо установить отсчетный сектор на Ь = 12 промежутков. На оправку шпинделя надевается шестерня = 60, а на входном валике делительной головки устанавливаются шестерни zd = 35 для пяткового набора шестерен и = 48, zd = 28 для четного набора. Количество паразитных шестерен должно быть установлено такое, чтобы получить разное направление вращения рукоятки и делительного диска. Направление вращения делительного диска и рукоятки зависит от структуры кинематической схемы головки, т. е. от количества и типа передающих зубчатых пар. Поэтому для различных конструкций делительных головок требуется различное количество паразитных шестерен. Так, для настройки на дифференциальное деление (г = 73) УДГ Н-135 и Н-160 необходимо установить две паразитные шестерни, а для УДГ Н-100 достаточно одной шестерни. [c.139]

Применение широкодиапазонного устройства (рис. 59) дает возможность значительно упростить расчеты и настройку делительной головки. Угол поворота рукоятки на один промежуток по делительному диску 10 равен углу поворота шпинделя делительной головки на 1 соответственно отсчет по одному промежутку на диске 5 равен и на диске 2 равен 1". [c.167]

Длина рукоятки L (см. рис. 1) выбирается в зависимости от необходимого крутящего момента и из расчета приложения максимального усилия на конце рукоятки не более 200 н. [c.107]

Аналогично частоте вращения шпинделя производят наладку заданной подачи в коробке 13 при перемещении рукоятки 15 с лимбом 16. Движение подачи в универсальных консольно-фрезерных станках выполняется столом 9, перемещающимся в трех направлениях — продольном, поперечном и вертикальном. Расчет элементов режима резания производится по кинематической схеме станка (см. рис. 5.3). [c.301]

Гаечные ключи являются необходимым инструментом для фрезерных работ при закреплении болтами и гайками приспособлений или заготовок на столе станка. Головки ключей стандартизованы и имеют определенный размер, который указан на рукоятке ключа. Размеры зева (захвата) делают с таким расчетом, чтобы зазор между гранями гайки или головки болта и гранями зева был в пределах 0,1... 0,3 мм. При большем зазоре ключ может сорваться с гайки или головки болта и травмировать руки рабочего. Гаечные ключи бывают простые (одноразмерные), универсальные (раздвижные) и специального назначения. [c.303]

Диаметр рукоятки определяют из расчета на изгиб [c.144]

Расчету подлежит рычаг рукоятки и стержень [c.531]

Общий вид такого станка изображен на фиг. 182. Обрабаты-ваемая деталь располагается на столике 2 с помощью рукояток 5 и 7 производят настройку положения электрода-инструмента 3 с таким расчетом, чтобы отверстие получилось в нужном месте. Затем вращением рукоятки 8 бак / поднимают вверх, пока деталь не скроется под поверхностью жидкости (керосина). [c.229]

Расчет винтовых зажимов. Сила, необходимая для зажима детали винтовым зажимом, зависит от длины рукоятки и величины приложенной к ней силы, формы зажимного торца винта и вида резьбы. Сила, приложенная на конце рукоятки 2 резьбового [c.41]

При расчете основных размеров круглого эксцентрика необходимо иметь следующие величины б — допуск на размер обрабатываемой детали от ее установочной базы до места приложения силы зажима детали, мм а/— угол поворота рукоятки эксцентрика от ее начального положения до момента зажима детали, град W — силу зажима обрабатываемой детали, Н (кгс). [c.47]

Вычисляют длину L рукоятки эксцентрикового кулачка (см. предыдущий расчет, пункт 8). Рабочий [c.397]

Питатель устанавливают на свободном участке стола станка с таким расчетом, чтобы рукоятка могла свободно прокручиваться. [c.254]

Процесс гибки контуров круглых листовых заготовок производится в такой последовательности вначале круглую заготовку берут двумя руками и пропускают между роликами 4 и 6, затем с помощью рукоятки 7 опускают ползун с роликом 6 и прижимают к ролику 4 заготовку 5 с таким расчетом, чтобы оставался припуск на изгиб по наружному контуру заготовки. После этого включают станок, слегка придерживая с двух сторон руками заго- [c.171]

Если установленная скорость на перегоне больше, чем на станции, то переводят главную рукоятку контроллера в нулевую позицию и тормозят с таким расчетом, чтобы при подъезде к границе станции скорость была не выше установленной для нее (рисунок на стр. 104). [c.104]

Машинист переводит главную рукоятку контроллера в нулевую позицию и тормозит с таким расчетом, чтобы при подъезде к границе станции скорость была не выше установленной для нее и обеспечивалась остановка поезда на станции или проследование выходного светофора с уменьшенной скоростью. [c.105]

Когда на входном светофоре два желтых огня, поезду разрешается следовать на боковой путь станции при уменьшенной скорости с готовностью остановиться. Если верхний желтый мигающий, то выходной светофор с бокового пути открыт и станцию можно проследовать без остановки. При необходимости остановки переводят главную рукоятку контроллера в нулевую позицию и приводят в действие автотормоза с таким расчетом, чтобы на стрелочных переводах скорость была не выше установленной для приема на боковой путь. [c.106]

Реечный домкрат. Между весом поднимаемого груза и усилием рабочего на рукоятке имеется зависимость, определяемая расчетом (рис. 63) Передаточное число зубчатой передачи [c.140]

Расчет рукоятки домкрата предусматривает определение ее длины и диаметра. Момент от усилия рабочего на рукоятке Мру, должен преодолевать момент, обеспечивающий подъем груза и преодоление сопротивления (трения)в резьбе, Мр и момент сопротивления (трения) в опорной кольцевой площадке М оп ОТКуДЭ [c.143]

Расчет зубчатых пар производят на прочность по изгибу валов — на изгиб и кручение подшипники подбирают после определения опорных реакций по методике, изложенной в предыдущих главах. Расчет рукоятки производят по методике, данной в гл. XIIA. [c.543]

Указание. При окончательной проверке прочности винта учесть работу его на изгиб (как дпухонорной балки) от усилия, приложенного к рукоятке. Расчет вести по сечению А — А. [c.69]

Разберем пример расчета равновесия простейшей машины — винтового пресса, схематически изображенного на рис, 358. К рукоятке пресса приложена двигательная пара с моментом М = Ph h — плечо пары), а к пере-мещаюш,ейся платформе — реакция Q сжимаемого прессом те.ла, играющая в данном случае роль полезного сопротивления. Предположим сначала, что пресс — идеальная машина. Тогда, согласно (60), напишем уравнение работ [c.328]

Для защиты от локальной вибрации применяются в первую очередь встроенные в ручную машину виброизолирующие элементы между корпусом и рукояткой или эластичные облицовки рукояток и мест обхвата, а также средства индивидуальной защиты рук от вибрации в виде упругодемпфирующих прокладок между рукояткой и ладонью. В качестве облицовок и прокладок используются резиноподобные материалы. Расчет их эффективности с учетом динамических свойств антропометрической модели руки и частотной зависимости упругодемпфирующих свойств резиноподобных материалов позволяет оценить влияние позы, т. е. углов сгиба руки на эффективность виброзащитных облицовок и прокладок. Для этого был произведен расчет эффективности прокладки из пенопласта [11, 12] толщиной 12 мм, характеризующийся эластичным модулем 2-10 Н/м , упругим модулем 2-10 Н/м , временем релаксации 0,28 с, при массе источника возбуждения 2,25 кг. Результаты расчетов для различных углов сгиба руки в локте а и углов отклонения кисти от предплечья Р приведены на рис. 22. [c.84]

В корпусе 4 по скользящей посадке смонтирована пиноль 3 с закрепленным в ней резцом 2. Связанный с пинолыо сухарь 5 под действием пружины 9 постоянно прижат к специальному валику 6. Перед нарезанием резьбы пиноль 3 выдвинута вперед. Сухарь 5 упирается при этом в наружную цилиндрическую поверхность валика 6, занимающего крайнее левое положение. Упор / укрепляется на направляющих станины с таким расчетом, чтобы при достижении заданного размера регулируемый подвижный упор 12 вошел в контакт с упором /. При этом валик 6 начинает двигаться слева направо, сжимая пружину 7, В момент, когда сухарь 5 окажется против выемки на валике 6. он под действием пружины вместе с пинолью отскакивает назад и резьбовой резец 2 выходит из резьбы. После прохода сулпорт возвращают в исходное положение, устанавливают резец на глубину и пово-ротом рукоятки // эксцентрика /О, помещенного в кронштейне 8, снова выдвигают пиноль вперед, а в это время валик 6 под действием пружины 7 приходит в крайнее левое положение и запирает механизм. [c.416]

Числа оборотов рукоятки и расчет сменных шестерен при дифференциальном делении на лимбовых универсальных делительных головках [c.140]

Если работают на домкрате двое рабочих, то усилие из-за неудобства работы не удваивают, а принимают равным (1,8 1,9)Ррук. Если по расчету получается длинная рукоятка, ее можно конструктивно укоротить, так как при работе на рукоятку обычно надевают трубу. [c.144]

Наибольшие усилия, полный ход рукояток и педалей принимаются по табл. И.3 1. Соответствующий полному ходу угол поворота рукоятки должен быть не более 30 , а педали — не более б0 . КПД рычажной передачи равен йроизведению КПД всех шарниров. В зависимости от конструкций подшипника и характера смазывания КПД шарнира находится в пределах 6,96—0,98. Расчет деталей системы управления на прочность ведется на возможное случайное приложение усилия, равного при управлении рукояткой 600 Н, а при управлении педалью 800 Н. Подшидники (втулки) системы управления рассчитываются на статическую нагрузку, возникающую в системе при приложении в рукоятке усилия, равного 200 Н, при приложении к педали — 250 Н. Давления в подшипниках скольжения (втулках) не должны превышать значений, указанных в табл. П.3.2. Следует избегать применения длинных сжатых тяг и расположения рычагов под острыми углами к тягам. Рукоятки должны передвигаться от себя н на себя . Вращательные и боковые (в сторону) движения нел(елательны. Ручки рукояток должны располагаться на уровне груди движение педали, управляемой сидящим рабочим, должно быть наклон- [c.331]

Обозначения У — сила зажима, кгс Q — сила, приложенная к рукоятке эксцентрика, кгс С — плечи приложения силы, мм I к длина плеч прихватов, мм Н участок Г-образного прихвата, находящегося в направлении т) 0,9 — коэффициент, учитывающий потери от трения в шарнирной части прихватов ф,, фг. Фз — углы треиия скольжения в точках зажима н на оси зксцеитрика (для расчета принимают Ф = = Фд — 5°) —средний угол подъема кривой эксцентрика в месте зажима — среднее значение радиуса, проведенного из центра вращения эксцентрика в точку зажима 1/ — сопротивление пружины, кгс f — коэффициент трения. [c.516]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...