Поверхности Плоскопараллельность — Определение

Для практически важных значений критерия Ви=1—2 суммарный удельный тепловой поток с увеличением Ви уменьшается с 24 до 19 кВт-м-2 и доля конвективной составляющей в суммарном удельном тепловом потоке увеличивается от 16,5 до 24 %. Равное значение лучистой и конвективной составляющей достигается при значении Ви = 9, что несколько больше, чем для условий ламинарного пограничного слоя. Влияние лучистой составляющей на суммарный тепловой поток перестает быть существенным при Ви>60, что значительно больше соответствующих значений Ви для условий ламинарного пограничного слоя (Ви = 20). Это объясняется влиянием турбулентного коэффициента теплопроводности на диффузионный процесс переноса лучистой тепловой энергии. Турбулентный коэффициент переноса интенсифицирует процесс передачи тепла как за счет конвекции, так и за счет радиации. Однако зависимость радиационной составляющей от температурного напора ДГ более сильная, чем составляющей конвективной. Значение суммарного удельного потока для условий примера, определенное по зависимости, традиционно применяемой для задач огнестойкости, более чем в 2 раза превышает найденные в соотношении с настоящей теорией. Причем если величина конвективной составляющей практически одинакова (д. =4,2 кВт-м" ) и по настоящей теории при изменении Ви от 1 до 2 изменяется от 4 до 4.4 кВт-м- , то значения радиационной составляющей существенно отличаются лучистая составляющая, найденная в соответствии с традиционным методо.м, 9пв=45 кВт-м" и по настоящей теории дан=24—19 кВт-м- при изменении Ви от 1 до 2. Такое различие объясняется тем, что в традиционном методе расчета используется модель оптически прозрачной среды между двумя бесконечными плоскопараллельными поверхностями. Для задач определения фактического предела огнестойкости в связи со спецификой проведения экспериментов такая модель допустима. В условиях реальных пожаров она вносит существенную ошибку в анализ теплового воздействия очага пожара на строительные конструкции. Сравнение результатов расчета удельных тепловых потоков на вертикальных конструкциях при пожарах, полученных с помощью разработанной в настоящем разделе теории с экспериментальными данными, приведено в разд. 3.3 настоящей главы. [c.81]

По затуханию ультразвука оценивают содержание примесей, нарушающих кристаллическую структуру чистых материалов, например алюминия. Для этой цели используют измерение так называемого времени звучания , т. е. интервала времени, за которое многократные отражения ультразвука в образце с плоскопараллельными поверхностями уменьшаются до определенного уровня от некоторого выбранного значения. Небольшие поперечные размеры образца позволяют не учитывать дифракционное расхождение лучей. [c.259]

Перейдем теперь к теплопередаче в турбулентном пограничном слое. При этом удобно, как и в 42, рассмотреть бесконечный плоскопараллельный турбулентный поток, текущий вдоль бесконечной плоской поверхности. Поперечный градиент температуры dT/dy в таком потоке может быть определен из таких же соображений размерности, какие были использованы для нахождения градиента скорости du/dy. Обозначим посредством q плотность потока тепла вдоль оси у, вызванного наличием градиента температуры. Этот поток является такой же постоянной (не зависящей от у) величиной, какой является поток импульса о, и наряду с ним может рассматриваться как заданный параметр, определяющий свойства потока. Кроме того, мы имеем теперь в качестве параметров плотность р и теплоемкость Ср единицы массы жидкости. Вместо а введем в качестве параметра величину и q п Ср обладают размерностями соответственно эрг/с-см = г/с и эрг/г-град = см /с -град. Что касается [c.297]

Рассмотрим общий случай возникновения подъемной силы при обтекании потенциальным плоскопараллельным потоком твердого тела единичной ширины. Это — известная теорема Н. Е. Жуковского. На достаточном расстоянии от зоны обтекания скорости потока равны и параллельны друг другу, следовательно, и давление также выравнивается. Характер течения потока такой, что вдоль поверхности обтекаемого тела интеграл идз имеет определенное значение (и — скорость потока вдоль поверхности обтекаемого тела), т. е. н(15 = Г. [c.136]

Используем изложенный метод определения углового коэффициента применительно к системе плоскопараллельных пластин одинаковой ширины с относительно большими продольными размерами. Заданы (рис. 17-20) ширина а и расстояние между пластинами h. Требуется определить 17i,3 и <р),г. Введем условные поверхности с контурами АС и BD. Тогда получим замкнутую систему, состоящую из четырех тел. Свойство замкнутости выразится зависимостью [c.418]

В случае применения для градуирования прибора плоскопараллельных концевых мер длины используются две измерительные плитки, отличающиеся друг от друга по высоте. Измерительные плитки притираются к поверхности пробного стекла на полный контакт, образуя ступеньку определенной высоты, которая в данном слу- [c.236]

Определение коэффициентов облученности и взаимных поверхностей по методу соотношения проекций (плоскопараллельная система) [c.101]

Регулирующий орган клапана выполнен в виде плоскопараллельного шибера. Клапан не является запорным, хотя при соответствующем состоянии уплотнительных поверхностей и определенном перепаде давления среды (>1 МПа) протечки в закрытом состоянии (т. е. нерегулируемый расход) могут быть сведены практически к нулю. Соединение корпуса с крышкой — бесфланцевое. [c.194]

Подобная постановка задачи является фундаментальной в широком классе задач, посвященных проблемам переноса. Рассмотрим перенос тепла в плоском слое серой поглощающей среды, образованном плоскопараллельными диффузно излучающими и отражающими поверхностями. Задача сводится к определению плотности результирующего теплового потока по заданному температурному распределению и температурного распределения в слое по заданным значениям соответственно плотности объемного результирующего излучения и температур граничных поверхностей. Для этого воспользуемся уравнениями (20.136) и (20.137). [c.539]

Решение задач безвихревого обтекания цилиндрических тел, помещенных между плоскопараллельными границами потока вязкой жидкости, этой воображаемой идеальной жидкостью может быть произведено обычными методами, изложенными в гл. V настоящей книги. В этом смысле рассматриваемое воображаемое движение можно назвать вязкой аналогией плоского безвихревого потока идеальной жидкости. Однако стоит отметить интересную особенность такого рода обтекания, заключающуюся в том, что для определения поля давлений нельзя уже пользоваться уравнением Бернулли, которого в этом случае, как и в других случаях вязких потоков, просто нет. Следует оговориться, что предыдущие рассуждения, использованные при выводе решений (152) и вытекающих из него следствий (153) — (155), теряют свою силу вблизи поверхности помещенного в поток цилиндрического тела, однако область эта по сравнению с размерами тела невелика, и ее влиянием на потенциальный поток можно пренебречь. Как показывают наблюдения, этот эффект становится заметным в кормовой области обтекаемого тела и в следе за ним. Аналогичные явления имеют место в течениях вязкой жидкости в пограничных слоях, теории которых посвящена следующая глава. [c.410]

Если острота полос F и контраст интерферограммы V, зарегистрированной в эксперименте, совпадают с расчетными значениями, то непрерывное определение температуры в Ь) проводится путем сравнения измеренной зависимости R t) и расчетной зависимости Н в). Совпадение параметров F и V экспериментальной и расчетной интерферограмм достигается при выполнении ряда условий а) пластинка является идеально плоскопараллельной для зондирующего света с длиной волны Л (т. е. локальная клиновидность в области зондирования пучком с диаметром D удовлетворяет неравенству dh/dx A/4Dn) б) пучок конечного диаметра D падает на поверхность пластинки практически по нормали (чтобы на фотоприемнике не происходило пространственное разделение пучков разных порядков, но все они полностью перекрывались) в) отражательные способности поверхностей пластинки одинаковы г) отсутствует посторонняя засветка фотоприемника. Эти условия выполняются далеко не всегда, и поэтому экспериментальные интерферограммы, как правило, отличаются от расчетных. [c.167]

Основная причина, по которой не удается непрерывно определять температуру по интерферограмме, заключается в тех отклонениях от идеальной плоскопараллельной формы, которые свойственны практически любой пластинке. Малый угол (порядка 10 рад) между поверхностями или шероховатость поверхности приводят к тому, что резонансы Фабри-Перо заметно отличаются от рассчитанных, не учитывающих неидеальность поверхности зеркал и юстировки оптического резонатора. При термометрии неидеальной пластинки остается неизменной локализация резонансов на температурной оси, но их форма и амплитуда изменяются. По этой причине определение температуры приходится проводить только для моментов времени, соответствующих экстремумам интерферограммы. [c.167]

Испытание на сжатие. Это испытание обычно применяют для определения механических свойств хрупких материалов. Цилиндрические образцы диаметром 10—25 мм и высотой, равной диаметру, подвергают сжатию, фиксируя при этом упругие и остаточные деформации. Торцовые поверхности образцов должны быть отшлифованы, плоскопараллельными и перпендикулярными к оси образца. Большое влияние на результаты испытания оказывает трение на торцах. Для уменьшения трения иногда применяют специальные прокладки (свинцовые), смазку торцов и т. д., а при испытании на осадку серого и ковкого чугуна торцы образца и поверхности опорных подушек испытательной машины промывают ацетоном. [c.98]

Для определения твердости хрупких материалов Герц предложил простую схему проведения опыта в плоскопараллельную пластинку испытуемого материала вдавливается под нагрузкой шарик (рис. 6). Диаметр контакта шарика с плоскостью пластинки при постепенном повышении давления на шарик увеличивается и, как показали многочисленные- опыты различных исследователей, может быть точно определен по формуле (2.4). При критической величине нагрузки около контакта образуется круговая трещина, которая вначале идет внутрь пластинки на глубину до 3 мк по цилиндрической поверхности, а затем, расширяясь, образует конусную трещину. Диаметры контакта и кольцевой трещины определяются с помощью измерительного микроскопа при рассмотрении их со стороны плоскопараллельной пластинки. Изменение давления на шарик производится с небольшой скоростью с помощью масляного пресса или калиброванной пружинки, а иногда — рычага, по которому плавно перемещается груз. [c.30]

В качестве упрощенного объективного критерия количественной оценки акустического контакта при контроле прямым ПЭП автором предложено использование коэффициента динамического акустического контакта /Сд, который определяется отношением числа зарегистрированных донных сигналов т в процессе перемещения ПЭП по поверхности образца с плоскопараллельными гранями к общему числу посланных за это время зондирующих импульсов N на заданном уровне чувствительности дефектоскопа [51]. При исследовании контакта призматическими искателями в качестве опорного сигнала принимается эхо-сигнал от двугранного угла. По существу, коэффициент / Сд характеризует статистическую вероятность регистрации одиночного сигнала Кж= =Р(Л) и может быть легко определен экспериментально. [c.129]

Сосуд, который использовался в качестве электролитической ячейки, представляет собой стеклянный цилиндр емкостью 50 мл, одним из донышек которого служит плоскопараллельное стекло. На цилиндрической поверхности сосуда имеется горловина, через которую производятся заливание электролита и ввод электродов в электролитическую ячейку. Сосуд, за исключением плоского донышка, заключен в металлический кожух, который, с одной стороны, предотвращает попадание в сосуд внешнего света и, с другой — служит для установки ячейки в приборе. Металлический кожух плотно пригнан к полуцилиндрическому гнездышку прибора, что позволяет придать ячейке строго определенное и постоянное положение перед источником света, не меняющееся от опыта к опыту. [c.217]

Для заданной пары сопряженных точек сферическая аберрация может быть исправлена выбором более сложной формы преломляющих поверхностей. Но на практике для уменьшения сферической аберрации используют комбинацию собирающей и рассеивающей линз со сферическими преломляющими поверхностями (рис. 7.22,6). Метод основан на том, что рассеивающая линза обладает сферической аберрацией противоположного знака. Сферическую аберрацию удается устранить лишь для определенного расстояния до предмета. Для зрительных труб и обычных фотообъективов выбирают удаленный предмет, объективы микроскопов коррегируют для положения предмета непосредственно перед фокусом. Сферическую аберрацию создают не только сферические, но и плоские поверхности. Поэтому объективы микроскопов коррегируют для вполне определенной толщины плоскопараллельных покровных стекол. Поверхностям зеркал телескопов-рефлекторов для устранения сферической аберрации придают форму параболоида вращения. [c.354]

Возникает сложная проблема определения реализующегося в действительности горизонтального масштаба периодических движений, а также их структуры. Эта проблема (упорядоченные структуры, возникающие в результате неустойчивости основного состояния) не составляет специфики только конвекции в горизонтальном слое, подогреваемом снизу. Аналогичная задача отбора надкритических движений возникает при исследовании других ситуаций, среди которых назовем устойчивость плоскопараллельных потоков и кругового течения Куэтта между вращающимися цилиндрами устойчивость поверхности раздела, в частности, поляризующихся жидкостей во внешних полях устойчивость фронта пламени различные виды поверхностной турбулентности и т. д. [c.146]

Плоскопараллельные концевые меры длины имеют форму прямоугольного параллелепипеда (плитки) с двумя параллельными измерительными поверхностями, расстояние между которыми равно номинальному значению длины меры Конструкция и размеры основных типов концевых мер показаны на рис. 7, а. Длина мер измеряется в пределах = 0,1...1000 мм через определенные интервалы-градации, равные 0,001 0,005 0,01 0,1 0,5 1,0 10 25 50 и 100 мм. [c.29]

Способ задания геометрического элемента рабочим чертежом на структуре кинематической цепи отразится следующим образом. Обычно размечаемую риску а располагают не произвольно на поверхности детали, а на определенных расстояниях от ее элементов (разметочных баз). Для того, чтобы установить линейку в заданное положение А, ее нужно переместить из исходного положения Б, которое совпадает с разметочной базой. Для этого необходима некоторая кинематическая цепь или пара, определяющая плоскопараллельное перемещение. В этом случае размечаемая деталь станет стойкой, а линейка 1 приобретет относительно нее некоторое число степеней свободы. [c.145]

Методика определения радиусов кривизны сферы такова. На кольцо устанавливают плоскопараллельную пластинку и отсчитывают нулевое положение стержня, а затем, поместив на кольцо испытуемую сферическую поверхность, выполняют второй отсчет разность отсчетов дает высоту шарового сегмента. [c.82]

Проверка методом материализации прямой с помощью линейки. Для выполнения проверки линейку укладывают на две мерные под- кладки, после чего с помощью плоскопараллельных мер замеряют зазоры между проверяемой поверхностью и плоскостью линейки по ее длине. Поверочную линейку можно накладывать непосредственно на проверяемую плоскость, при этом определение величины зазора между контрольной линейкой и плоскостью производят при помощи щупа или полосок папиросной бумаги, укладываемых под линейку. Простейшим способом проверки прямолинейности плоскостей является проверка накладыванием линейки, предварительно покрытой тонким слоем краски. При проверках приходится считаться с возможностью повышенного изгиба линейки под влиянием собственного веса. Недостатком проверки на краску является невозможность определить величину отклонений. [c.194]

Концевые М. д. представляют собой стержни, размер к-рых определен между их концами. Измерит, новерхности этих М. д. могут иметь либо плоскую (плоскопараллельные М. д.), либо сферическую форму. Основные размерные характеристики плоскопараллельных М. д. — срединная длина (длина перпендикуляра, опущенного из середины одной из измерит, поверхностей меры на противоположную измерит. поверхность) и отклонение от плоско-параллельности. [c.182]

По источникам появления погрешности подразделяют на три основные группы инструментальные, внешние и субъективные. Инструментальные погрешности зависят от качества изготовления самих измерительных средств, их состояния при эксплуатации и от точности мер, по которым измерительные средства устанавливаются в нулевое положение или настраиваются на заданный размер, т. е. от точности определения действительного размера меры (например, плоскопараллельной концевой меры — плитки). Внешние погрешности зависят от температуры, влажности, атмосферного давления, сотрясений почвы и т. п. Субъективные погрешности зависят от опыта и внимательности лиц, производящих измерения, от совершенства их органов чувств (остроты зрения, чувствительности рук и т. п.). Кроме того, на погрешность измерения оказывает влияние шероховатость поверхности измеряемых изделий, измерительное усилие и отклонения формы проверяемых изделий от их геометрической формы (овальность и др.). [c.63]

Линейными сопряжениями называются такие, у которых сопрягаемые размеры деталей направлены вдоль определенной линии. Сопрягаемые поверхности у таких деталей, как правило, плоскопараллельны, поэтому сопряжения называются также плоскими, а расстояния между плоскостями — присоединительными размерами. [c.110]

В настоящем параграфе мы изложим содержание основной работы Стокса 1847 г. об определении установившихся волн конечной амплитуды на поверхности бесконечно глубокой жидкости [187]. Будем считать, что движение жидкости потенциальное и плоскопараллельное. Наша задача состоит в определении формы периодической волны данной длины и амплитуды предполагается известной скорость потока жидкости на бесконечной глубине. [c.607]

Электромагнитное поле ЭМП распределено в объеме с различными средами (магнитопровод, воздушные зазоры, электропроводящие материалы и диэлектрики и т. п.), которые имеют сложную геометрическую конфигурацию поверхностей раздела. Учитывая это, а также нелинейность свойств магнитной среды и трехмерность объема ЭМП, можно представить, что расчет электромагнитного поля с помощью (4.8) в полном объеме ЭМП практически невозможен даже при использовании наиболее мощных современных ЭВМ. В связи с этим обычно осуществляется декомпозиция электромагнитного поля на отдельные составляющие и достаточно простые участки. Так, например, в активном объеме ЭМП при определенном-удалении от торцов имеется значительная средняя область, в которой трехмерное поле можно расматривать как совокупность идентичных распределений плоскопараллельных полей, плоскость которых перпендикулярна оси вращения. Наоборот, в зоне лобовых частей ЭМП свести трехмерное поле к двухмерному не удается, но и здесь возможны определенные упрощения при учете симметрии относительно оси вращения. [c.89]

Предположим теперь, что полубесконечная пластина, передний край которой совпадает с осью ОУ (а сама пластина — с плоскостью ХУ), обтекается плоскопараллельным потоком вязкой жидкости. Пусть, далее, на поверхности пластины величина (о = дwJдz имеет в каждой точке вполне определенное, неизменное во времени, значение, так что пластину можно рассматривать как непрерывный источник возмущений, обеспечивающий заданное распределение величины со на поверхности пластины. От поверхности пластины величина <в диффундирует в поток жидкости по закону (учитывая, что рассматриваемый процесс стационарный) [c.383]

Комплект КУСОТ-180 содержит стандартные образцы с гладкими и шероховатыми плоскопараллельными поверхностями, поверхностями с различным радиусом кривизны, позволяющие определять влияние на толщиномер различных факторов. Для определения возможности контроля клиновидных стенок в комплект входит набор непараллельных мер толщин с углами ]. .. 8°. Толщиномеры группы Б поверяют также на способность определять участки с локальным утонением стенки. Поверку выполняют по образцам с плоскодонными отверстиями диаметром 2. .. 3 мм. [c.408]

Связь прочности сцепления тел при притирании и склеивании с неровностями поверхности. Сцепление тел, например плоскопараллельных концевых мер, происходит за счет адгезии и сил поверхностного натяжения тончайших пленок, aд opбиpoвaнныx на поверхностях контакта. Одно из обязательных условий образования адгезионной связи состоит в том, что контактирующие точки соприкасающихся тел должны сблизиться на величину порядка атомного радиуса, что составляет примерно ЫО мм. Сила сцепления зависит от величины контактных площадок. Поэтому, например, к чистоте рабочих поверхностей концевых мер предъявляются самые высокие требования. С другой стороны, такая гладкость поверхности при определенных условиях трения может привести к выдавливанию смазки, к появлению полусухого трения и к повышенному износу. [c.51]

Сущность измерения углов интерференционным методом путем ечета полос заключается в том, что в прямоугольном треугольнике с малым измеряемым углом меньший катет измеряют в длинах световых волн. Например, при измерении параллельности измерительных поверхностей микрометров интерференционным методом с помощью плоскопараллельной пластины большим катетом является диаметр измерительной поверхности микрометра, а малым — число интерференционных полос на обеих поверхностях, переведенное в микроны. При установке измеряемого клина, притертого к плоской пласгинке на столике интерферометра (например, интерферометра Кестерса, применяемого для измерения концевых мер), на свободной поверхности этого клина, как и на поверхности плоской пластины, наблюдается интерференционная картина. Измерение двугранного угла клина основано на определении числа полос на данном отрезке каждой стороны измеряемого угла. [c.302]

Методика быстрого определения теплофизических характеристик материалов [4] состоит в следующем плоскопараллельн я пластинка исследуемого вещества или тонкий слой жидкости соприкасается с некоторой достаточно протяженной средой. Один из спаев дифференциальной термопары помещен на границе этих сред, имеющих одинаковую температуру ta, другой спай находится в термостате постоянной температуры t >to. При этом стрелка гальванометра, соединенного с термопарой, дает некоторое показание No, соответствующее разности температур t —to- Если нагреватель привести в соприкосновение со свободной поверхностью пластинки, то показания гальванометра начнут уменьшаться со временем (рис. 1). Два секундомера пускаются в ход одновременно в тот момент, когда стрелка гальванометра проходит через деление шкалы Ni = k No гальванометра. [c.65]

Коэффициент теплопроводности жидкостей измеряется обычно каким-либо из двух методов. По первому методу жидкость помещают между цилиндрическими поверхностями, а по второму — между плоскопараллельными. Коэффициент теплопроводности выражается в ккал см я град) или в ккалЦм ч град или в соответствующих британских единицах. Недавно разработан удобный и надежный метод определения коэффициента теплопроводности. По этому методу измеряется количество тепла, необходимого для повышения температуры данного количества жидкости на заданное число градусов в точно определенных условиях испытания. Измерительный прибор представляет собой пробирку из свинцового стекла в пробирку (вдоль продольной оси) впаяна прямая платиновая нить. К концам нити припаяны выводы для подачи напряжения таким образом, прибор подобен обычному платиновому термометру сопротивления. Сопротивление нити можно измерять при помощи стандартного измерительного моста. Такой метод обеспечивает исключительно хорошее совпадение расчетных и измеренных значений для некоторых широко применяющихся органических жидкостей и для ряда продуктов, перспективных с точки зрения их использования в качестве жидкостей для гидравлических систем. Разработан также метод определения коэффициента [c.111]

Схема типичной установки для измерения Хцк первым способом дана на рис. 23. Излучение одного и того же источника направляется на образец и эталон измеряется мощность второй гармоники после прохождения каждого кристалла. Толщина кристаллов, вырезанных в виде плоскопараллельных пластин, меняется за счет медленного вращения (со скоростью 1-20°С/мин). Чаще всего в качестве источника света используется импульсный лазер, но может быть использован и непрерьшный лазер с внешним модулятором [141]. Точность определения этим методом зависит главным образом от качества изготовления и обработьси поверхности кристалла. 7 и /<. могут быть измерены с точностью 1—2%. Если поверхность кристалла обработана с точностью до X, погрешность измерения Хцк может не превышать 2-3%. Так как молекулярные кристаллы пока не удается обрабатьшать с такой тщательностью, наибольшая точность достигнутая при измерении Х к составляет 5%. [c.88]

Метод определения reepdo fu по Шору применяют при испытании пластмасс (ГОСТ 24621-81) и резины (ГОСТ 263-75). Индентером является конусная игла диаметром (1,75 0,15) мм с острым или тупым концом (рис. 29.106,0 б). Образцы — плоскопараллельные толщиной 3 или 5 мм. Точка соприкосновения иглы с образцом должна быть расположена на расстоянии не менее 12 мм от края. Твердость по Шору выражают в условных единицах глубины вдавливания индентора под действием заданной нагрузки. Это значение отсчитывают ио шкале твердомера. Результат испытаний записывают с указанием формы индентора (метод А или метод Д), например На145115 или Но/ /60/1 где 45 и 60—значения, снятые по шкале прибора 15 и 1—время в секундах от момента контакта опорной поверхности прибора с поверхностью образца До момента снятия показания. [c.435]

Инерционность метода определяется временем прогрева материала от поверхности вглубь образца. Нижняя граница прогретого слоя должна находиться на такой глубине, дальше которой формируется лишь малая часть оптического сигнала, по которому проводится определение искомой температуры. Например, при зондировании металлов отраженная световая волна формируется в поверхностном слое толщиной порядка нескольких нанометров, при этом инерционность метода составляет 10 -Ь10 с. Для диэлектриков в области прозрачности толщина этого слоя составляет несколько длин волн (т. е. 34-10 мкм), инерционность достигает микросекунд. Если измеряется температура, усредненная по толщине плоскопараллельной пластинки, инерционность определяется временем установления температуры по толщине (для полупроводниковых кристаллов толщиной 1 мм время установления температуры составляет несколько миллисекунд, для аморфных диэлектриков типа плавленого кварца — порядрса 1 с). [c.201]

Контроль формы поверхностей. Простейшими примерами применепия интерференционных методов для технических целей является определение радиусов кривизны линз и испытание качества плоскопараллельных пластинок. Обычно радиусы кривизны линз определяются с помощью сферометра. При этом требуется измерить радиус сферического сегмента линзы и его стрелку. Погрешность измерения стрелки составляет 1ц. Эта точность вполне удовлетворяет требованиям, если радиусы кривизны поверхностей линз достаточно малы, что обусловливает большую стрелку сегмента. Однако существует ряд оптических приборов, в которых линзы имеют большие радиусы кривизны и соответственно малую стрелку сегмента, охватываемого стойками сферометра. Относительная точность измерений при этом сильно падает и становится неудовлетворительной. [c.700]

В статье Д. В. Грилицкого, П. П. Краснюка [21] рассматривается динамическая контактная задача по определению стационарных вертикальных термоупругих колебаний и температурных полей в системе двух весомых плоскопараллельных слоев, находящихся под действием гармонической нормальной нагрузки F(t) (Pj антиплоское движение по поверхности нижнего с постоянной малой скоростью, за счет чего в плоскости контакта происходит тепловыделение от трения (коэффициент трения / = onst). Считается, что тепловой контакт тел неидеален, а между внешними поверхностями слоев и окружающей средой с нулевой температурой происходит теплообмен по закону Ньютона. [c.481]

С целью проверки этих предположений были проведены следующие опыты с образцами из керамики на основе Т102 (Т-80) и ВаТ10д. Плоские образцы в форме дисков толщиной 1,5 — 3 мм шлифовались с обеих сторон для получения плоскопараллельных поверхностей. Четыре одинаковых образца с аквадаковыми электродами одновременно подвергались старению при одних и тех же значениях и 6. В определенный момент старение прерывалось и об- [c.176]

Этот прибор относится к группе шахтных интерферометров, предназначенных для определения концентрации метана и углекислого газа в рудничном воздухе. Hl рис. II 1.29 представлена оптическая схема ШИ-7. Свет от лампочки накаливания 1 формируется конденсором 2 в узкий параллельный пучок. После отражения от зеркала 3 пучок лучей поступает на главный элемент интерферометра Жамена— толстую плоскопараллельную пластину 6, задняя поверхность которой имеет зеркальное покрытие, и делится па ней по амплитуде на два пучка. [c.158]

ОФТАЛЫУЮМЕТР, прибор для определения радиусов кривизны различных преломляющих поверхностей глаза,главным (образом роговицы. Изобретен в 1854 г. Гельмгольцем. О. представляет собою (см. фиг.) зрительную трубу R с прикрепленными с боков ее на дуге d двумя светлыми знаками Ж. Голову испытуемого субъекта помещают перед зрительной трубой так. обр., что упомянутые светлые знаки, отражаясь от роговицы исследуемого глаза А, попадают как-раз в эту зрительн. трубу и м. б. вцдимы на-наблюдателем О, смотрящим через нее. Роговица отражает подобно сферич. выпуклому зеркалу. По величине же изображения, отраженного выпуклым зеркалом, зная действительную величину объекта и его расстояние от зеркала, можно высчитать радиус кривизны этого последнего. О. (гельмгольцев-ской конструкции) дает возможность определить размер отражаемого изображения, благодаря тому что перед объективом зрительной трубы в нем помещены две плоскопараллельные стеклянные пластинки /it. о., что одна из них закрывает верхнюю, а другая—нижнюю половину объектива. Если пластинки перпендикулярны к отражаемым лучам, идущим от изображений на роговице, то относительное положение этих изображений остается неизменным. Если же эти пластинки поворачиваются в противоположных направлениях (скрещиваясь) и лучи, отражаемые от роговицы, упадут на них уже под нек-рым углом, то изображения наблюдатель увидит смещенными. Пластинки требуется повернуть в такое положение, чтобы оба отраженные изображения оказались соприкасающимися друг с другом. Расстояние d между отражениями обоих светлых знаков (на роговице А) вычисляется по следующей ф-ле [c.243]

МИКРОКАТОР (измерительная пружинная головка) — прибор для измерения линейных размеров абсолютным (в пределах шкалы) или относительным (сравнением с концевой мерой длины или образцовой деталью) методами. Перемещение измерительного стержня 5 прибора вызывает деформацию нлоских пружин 3 и 4. Первая из них смещает вертикальную стойку упругого угольника 2, к к-рому прикреплена одним концом бронзовая лснта-мультинликатор 1 (см. рис.). При растяжении лента, завитая в спираль от середины, раскручивается и поворачивает прикрепленную к ней стрелку 6. Поворот стрелки пропорционален перемещению стержня, поэтому шкапа на пластинке 7 равномерна. Для определения размера изделия на столик стойки, в к-рой укреплен М., помещают плоскопараллельную концевую меру длины или образцовую деталь. Измерительный наконечник 8 приводят в соприкосновение с поверхностью меры и читают отсчет прибора. Номинально размер измеряемой детали равен размеру hl меры. Заменяя меру измеряемой деталью, по отсчету 2 прибора определяют фактич. разность ДЛ их размеров Ah = h — = ( г — h (размер / J указан в аттестате меры). В соответствии с ГОСТ 6933— 61 цена деления шкал М. может быть [c.231]

Применяемая в калибровом производстве доводка для получения высокого качества поверхности при точной макрогеометрии и малых допусках представляет собой процесс самого тонкого шлифования с по.мощью доводочной массы. Доводка калибров-скоб ставит перед собой четыре задачи достижение плоскостности, плоскопараллельности, соответствующего качества измерительных поверхностей и необходимого расстояния между ними. Способ доводки характерен тем, что контрформа доводимой поверхности или формы представляет собой доводочный инструмент, который находится в постоянно.м соприкосновении с изделием (с доводимой поверхностью) и в то же вре.мя в постоянном относительном смещении. При этом обрабатываемая поверхность под действием доводочного ннстр) мента и доводочной массы постепенно получает необходи.мую точность и форму. В зависи.мости от выбора доводочной массы достигают более или менее определенной скорости снятия материала и соответствующего качества поверхности. Процесс доводки заключается либо в движении доводочного инструмента относительно изделия, либо изделия относительно инструмента, либо в одновременном взаимном их перемещении. Движение может передаваться от руки или от машины. Безукоризненное качество доводки получается только на закаленных поверхностях, а в поры незакаленной поверхности набивается доводочная масса и поверхность становится черной. [c.521]

М н т о р ф е р е п ц и я с в е т а прл.мсняется для контроля лолиро1 анных поверхностей, направленно отраукающих световые лучи (см. разд. 142). Интерференция осуществляется с помощью плоскопараллельных стеклянных пластин прп дневном свете или в дюнохроматическом свете в интерферометре (см. разд 248). Интерференция обладает тем преимуществом, что дает возможность вычислять величину отклонений от плоскостности в долях точно определенной длины световой волны. Обязательным условием является предварительная очистка контролируемых поверхностей от пыли и грязи. [c.553]

При расчете второй группы оптических систем с отражательными призмами возникает ряд вопросов, связанных с выбором типа призм, с наименьшими возможными размерами последних, с их нанвыгоднейшим положением в системе и т. д. в случае, когда призмы качаются, решение этих вопросов еще более усложняется. Все вопросы, связанные с определением размеров призм, очень просто решаются, когда отражательная призма заменяется эквивалентной ей по своему преломляющему действию плоскопараллельной пластинкой, имеющей тот же ход луча, как и отражательная призма при этом явление отражения вовсе исключается из рассмотрения. Последнее обстоятельство облегчает все вычисления, так как лучи проходят через пластинку по прямым без тех изломов, которые происходят иа отражающих поверхностях. Такое выпрямление хода лучей через отражательную призму называется иногда развертыванием призмы. Несколько примеров развертывания показано на рис. У.З Наверху начерчены сечения отражательных призм отражающие поверхности заштрихованы внизу — сечения развернутых призм. Изломленный ход лучей на верхних чертежах заменяется прямым ходом на нижних, т. е. призма заменена плоскопараллельной пластинкой, которая преломляет лучи совершенно так же, как и призма, но не имеет никакого отражающего действия. Такая эквивалентная пластинка, где все отражения исключены, иногда называется разверткой призмы. Она получается следующим образом около каждой отражающей поверхности строится даваемое ею изобргжение граней призмы и отраженного луча после построения отражающие поверхности можно на чертеже стереть, так как они не оказывают влияния иа ход выпрямленных лучей. Очевидно, что с помощью нижних чертежей нетрудно вычислить положение точек пересечения луча с любой поверхностью призмы. Такие вычисления [c.305]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...