Угловой коэффициент определение

Л. М, Сравнительная оценка численных методов определения угловых коэффициентов.— В кн. Научные труды Магнитогорского горно-металлургического института, Магнитогорск, 1975, № 16, с. 18—27. [c.204]

Метод абсолютной калибровки. Чувствительность детектора к различным веществам неодинакова, поэтому для точного определения количества вещества необходимо строить калибровочные кривые для каждого индивидуального вещества. Калибровочный график представляет собой площади пика 5 от количества введенного в колонку вещества р. Эта зависимость, как правило, прямолинейная. Угловой коэффициент -го компонента [c.305]

Перечисленные свойства позволяют во многих случаях составить систему линейных уравнений для определения угловых коэффициентов. Общие аналитические методы вычисления фг ( требуют нахождения многомерных интегралов. На практике часто прибегают к экспериментальному определению угловых коэффициентов путем светового моделирования (см. п. 4.8.2). [c.66]

Для расчета погрешностей Оа и оь необходимо определить погрешности определения постоянных А и В. Напомним, что величина А — угловой коэффициент аппроксимирующей прямой на графике [c.139]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ УГЛОВОГО КОЭФФИЦИЕНТА ИЗЛУЧЕНИЯ [c.192]

Цель работы. Углубление знаний по теории, теплообмена излучением ознакомление с экспериментом по определению угловых коэффициентов излучения. Перед выполнением работы необходимо изучить 1.7 Практикума. [c.192]

Рис, 4.18. К методике определения углового коэффициента излучения [c.192]

Для определения углового коэффициента излучения ф1з можно использовать формулу (4.62), которая с учетом пропорциональности показаний микроамперметра световому потоку может быть записана в виде [c.194]

После определения ф1з из (4.64) на.ходим угловой коэффициент ф12. Найденное значение Ф12 сравнить с вычисленным по формуле, полученной аналитическим путем [c.195]

Методы расчета и экспериментального определения угловых коэффициентов излучения. [c.195]

Шестая глава посвящена методам решения некоторых задач теплообмена излучением, часто возникающих при проведении инженерных расчетов. Рассмотрены методы расчета лучистого теплообмена в системе поверхностей с зеркальным и диффузным отражением. Подробно разбираются основные идеи метода Монте-Карло и принципы его программной реализации применительно к задачам определения угловых коэффициентов для диффузного отражения и разрешающих угловых коэффициентов для диффузно-зеркального отражения. При изложении шестой главы в основном используется только материал первой главы. [c.5]

Программная реализация расчета результирующих лучистых потоков. Таким образом, при определении результирующих тепловых потоков в замкнутой системе серых диффузно излучающих тел с диффузным отражением возникают две задачи первая связана с вычислением коэс ициентов по заданной геометрии системы, вторая — с решением системы уравнений (6.6) и расчетом по формулам (6.8). Методы расчета угловых коэффициентов рассмотрим далее в 6.2, 6.3, а сейчас остановимся на задаче решения системы уравнений (6.6). [c.179]

Таким образом, в общем случае для определения угловых коэффициентов необходимо вычислять четырехкратные интегралы (6,11). Для некоторых видов взаимодействующих поверхностей интегрирование можно выполнить аналитически. Получающиеся при этом [c.182]

Проведем сопоставление скоростей сходимости методов ячеек и Монте-Карло. Из (6.23) вытекает, что погрешность определения многомерного интеграла с помощью метода Монте-Карло убывает пропорционально MYN, где N — число многомерных точек. Причем скорость сходимости не зависит от размерности интеграла. В методе ячеек, применяемом для кусочно-аналитических подынтегральных функций, которые, как было указано, часто встречаются при расчете угловых коэффициентов, скорость сходимости пропорциональна 1/л, где п — число отрезков разбиения по каждой координате. Поскольку в методе ячеек для расчета /п-мерного интеграла необходимо рассчитывать N = п " многомерных точек, погрешность численного интегрирования в этом случае будет иметь порядок [c.188]

Два определения разрешающего углового коэффициента. Для учета зеркальных отражений в системе поверхностей вводят понятие разрешающего углового коэффициента Фу между поверхностями [c.196]

Теперь остановимся на важном обстоятельстве. Целью описанного выше имитационного эксперимента являлось определение разрешающих угловых коэффициентов, и поэтому в нем фиксировалось число актов попаданий. Если же ставить целью определение результирующих потоков, то можно фиксировать и акты поглощений. Тогда мощность поглощаемого на поверхности S,- собственного излучения поверхности Sj находится по формуле [c.199]

Рис. 115. Зависимости для определения углового коэффициента экрана

Рис. 127. Зависимости для определения углового коэффициента трубного пучка

Для определения лучистых тепловых потоков, которыми обмениваются различные тела, наряду с физическими (оптическими) свойствами (например, коэффициентом излучения) необходимо также учитывать геометрические факторы. К ним относится угловой коэффициент излучения. Местное (локальное) значение углового коэффициента может быть найдено из соотношения [c.378]

Угловые коэффициенты и взаимные поверхности характеризуют определенные геометрические свойства излучающих систем с промежуточной прозрачной средой. [c.396]

Рассмотренные зависимости для геометрических свойств лучистых потоков широко используются в расчетах по определению угловых коэффициентов и взаимных поверхностей излучения. [c.397]

Сравнение исходного интегрального уравнения для эффективного излучения (17-94") с его решениями в формах (17-113) и (17-118) показывает, что в последнее под знак интеграла вошла функция jv, характеризующая собственное излучение, вместо неизвестной функции эфя, выражающей эффективное излучение. Учет многократных отражений с этой функции переносится на разрешающий угловой коэффициент и резольвенту излучения. Следовательно, вся сложность задачи и ее решения сосредоточивается на определении резольвенты излучения. [c.408]

Рассмотрим для примера плоскопараллельную систему серых тел (рис. 17-1). Для определения разрешающих угловых коэффициентов используем систему (17-138). Из нее получим [c.411]

МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ УГЛОВЫХ КОЭФФИЦИЕНТОВ ИЗЛУЧЕНИЯ [c.414]

В графоаналитическом методе определения углового коэффициента операции интегрирования заменяются графическим проектированием. Рассмотрим сущность метода. Для этого выделим элементарную площадку dFi на поверхности излучающего тела 1 (рис. 17-17). Из центра [c.415]

Используем изложенный метод определения углового коэффициента применительно к системе плоскопараллельных пластин одинаковой ширины с относительно большими продольными размерами. Заданы (рис. 17-20) ширина а и расстояние между пластинами h. Требуется определить 17i,3 и <р),г. Введем условные поверхности с контурами АС и BD. Тогда получим замкнутую систему, состоящую из четырех тел. Свойство замкнутости выразится зависимостью [c.418]

Для определения угловых коэффициентов используются расчетные зависимости (17-60) (17-65) (17-70), в которых вместо лучистых потоков рассматриваются соответствующие измеряемые световые потоки [Л. 139]. [c.419]

От коэффициента сжатия kg зависит также интенсивность влияния нелинейности связи углового коэффициента Pop с преобразованиями масштабов на точность определения средней линии. Из [c.20]

Предположим, что в отличие от только что рассмотренного случая на основании учета брака, опроса рабочих и мастеров хотя бы грубо определен процент 100 технологических промежутков, когда отмечена ненормальность в виде износа настроенных элементов. С другой стороны, пусть на основании технологических соображений, специального исследования или по аналогии с другими операциями известно, что динамика уровня настройки при возникновении ненормальности достаточно точно аппроксимируется прямой с угловым коэффициентом, не превышающим max а . В этих условиях дополнительно к затратам с (, ) на выделение резерва точности можно еще рассчитать [c.206]

В алгебраически неопределимых излучающих системах к вышеизложенному следует добавить вычисление одного-двух так называемых независимых угловых коэффициентов, определение которых алегебраическим путем не представляется возможным. Их вычисление связано с выполнением четырехкратного интегрирования по поверхностям лучеобмениваю-щихся тел. Такое интегрирование с помощью теоремы Стокса может быть сведено к двухкратному интегрированию по контурам тел. Из приближенных методов следует отметить графический способ определения угловых коэффициентов, а также разнообразные методы моделирования (светового, фотографического, огневого). [c.491]

Легко убедиться в том, что Шу , так же как н символы Кристоффеля, не преобразуются как компоненты тензора. Лишь при постоянных коэффициентах преобразования, т. е. в косоугольных системах декартовых координат, величиш, ш . . образуют антисимметричный тензор второго ранга. Его можно з этом случае отождествить с антисимметричным тензором угловой скорости, определенной Формулами (П.ЮбЬ). [c.135]

При этом параметры на продольной границе ячейки ( большие величины, входящие в разностные уравнения) берутся равными параметрам той области течения, в которой располагается эта граница. Если луч, соответствующий границе ячейки, попадает в веер волн разрежения, то при определении больших ве.пичин используется линейная интерполяция по угловому коэффициенту данного луча. Если граница ячейки совпадает с твердой стенкой (или осью симметрии), наклон которой известен, то из решения задачи обтекания прямолинейной стенки равномерным сверхзвуковым потоком получается следующее соотношение для давления на стенке [c.284]

Обозначим у = nk, а 1/7 = х, тогда в случае, еслг а = ElR не зависит от температуры, в системе координат х, у будем иметь прямую линию (кривая 1 на рис. 2.9.1) и для определения углового коэффициента этой прямой с достаточно знать два значения К, получаемых с помощью измерений. [c.61]

Напомним, что угловой коэффициент равен OTiioLiieiinro лучистого потока Pji, падающего на i-ю поверхность с /-и, к полному потоку, излученному с /-Й поверхности по всем направлениям. Он зависит только от геометрии системы. Переизлучение после отражений при определении ф не учитывается. Если /-я поверхность вогнутая, то следует учитывать и коэффициент самооблученности fPii (слагаемое при / = i). [c.178]

Ф И Т.Д. можно ВЫЧИСЛЯТЬ путбм численного интегрирования, в частности статистическим интегрированием. Однако выражения ДЛЯ подынтегральны.х функций у зеркальных коэффициентов. .. получаются весьма сложными, что делает интегрирование малоэффективным. Сразу записать выражение для разрешающего углового коэффициента Ф в виде какого-то интеграла обычно не удается. Поэтому для определения разрешающих угловых коэффициентов Oji в системах поверхностей сложной конфигурации наиболее часто прибегают к статистической имитации. Статистическия имитация позволяет проводить непосредственный расчет коэффица-ентов Ф г, причем при моделировании процесса испускания излучения с данной поверхности Sj для нее одновременно определяются все разрешающие угловые коэффициенты Фц (t = 1,. .., N). [c.198]

Оценку углового коэффициента Фу,-, определенного согласно (6.36), можно получить аналогичным путем, но при анализе движения порции излучения после взаимодействия с поверхностью следует учитывать только зеркальные отражения, а в случаях погло- цения и диффузного отражения анализ для данной порции прекращается. [c.199]

Резольвента излучения и- ядро имеют определенный физический смысл. Резольвента Гм, представляет собой отношение элементарного лучистого потока с площадки dF на единичную поверхность в точке М с учетом многократных отражений от границы системы к элементарному полусферическому лучистому потоку собственного излучения с площадки dFi . Р1наче говоря, резольвента Tm,n есть отношение элементарного разрешающего углового коэффициента с площадки dpN на площадку dFu к величине площадки dF [см. (17-116)]. Аналогично этому и в соответствии с (17-117) ядро уравнения Km.n есть отношение элементарного углового коэффициента с dFAr на dFu к величине площадки dFj . ,/ [c.408]

Рис. 5-14. К выводу формулы для расчета лучистого теплообмена между элементами dF и rffj и иллюстрация графического способа определения элементарного углового коэффициента.

В случае несинхронного случайного изменения компонентов напряжений траектория описывается случайным образом в координатной плоскости Оох , Одгл (рис. 1, траектория 1). При несинхронном циклическом изменении она является определенной замкнутой многократно повторяющейся кривой (см. рис. 1, траектории 2, 3, 6). При синхронном циклическом изменении траектория представляет собой отрезок центральной прямой с угловым коэффициентом к = = (рис. 1, отрезок А В ). Главные наиравления оста- [c.403]

Зависимость сопротивления сдвигу от уровня всестороннего давления (величины средних сжимающих напряжений), следующая по результатам работ [14, 187] и обсуждаемая в работе [188], влияет на ход кривой сжатия при нагрузке и разгрузке. Однако при условии, что упругий участок на кривой разгрузки не снижает давление до величины ниже нуля при экспериментальной регистрации движения свободной поверхности (или давления, соответствующего адиабате сжатия мягкого материала при регистрации давления на границе образца с мягким материалом), определение величины растягивающих напряжений как точки пересечения лучей, исходящих из максимума (точка 1) и минимума (точка 2) скоростей (давлений), автоматически учитывает зависимость сопротивления сдвигу от давления, поскольку влияние последнего сказывается только на положении точек 1 я 2 (штриховая диаграмма на рис. 117, а). Угловой коэффициент луча 2К при этом определяется жесткостью упруго-пластического сжатия в области отрицательных давлений. Из-за отсутствия в настоящее время данных о жесткости материала при одноосном деформировании в области растягивающей нагрузки приходится либо использовать жесткость, определенную при малых растягивающих нагрузках, либо принимать допустимым использование одного закона об1ъемного сжатия в плоских волнах для области растягивающих и сжимающих нагрузок. Следует отметить, что, по данным работы [21], давления до 100-10 кгс/см2 в стали 20 и алюминиевом сплаве В95 не оказывают существенного влияния на сопротивление сдвигу. [c.230]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...