Пластинка эквивалентная

Вторая поправка связана с потерями на отражение на линзе 2 (рис. 95). Эти потери, составляющие примерно 10% (если линза непросветленная), приводят к занижению на 1% яркостной температуры, с которой уравнивается температура пламени. Так, если яркостная температура лампы равна 2000 К, то яркостная температура, соответствующая прошедшему через линзу 2 излучению, составляет 1980 К- Потери на линзе можно учесть, если при измерении температуры лампы оптическим пирометром между ними помещать стеклянную пластинку, эквивалентную по потерям линзе 2. [c.259]

Из сказанного выше следует, что чисто циркуляционное движение (76) вокруг эллиптического цилиндра (в частности, пластинки) эквивалентно потоку, образованному вихревым слоем, расположенным вдоль линии, соединяющей фокусы эллипса, причем плотность распределения вихрей в слое определяется формулой (77). [c.188]

План скоростей рабочего колеса 497 Пластинка эквивалентная 371 Плоскость касательная 466 [c.734]

Согласно акустической аналогии задача о стационарном обтекании такой пластинки эквивалентна задаче о нестационарном одномерном движении газа впереди и позади поршня, движущегося равномерно со скоростью аг/ . Впереди поршня образуется ударная волна, а позади — волна разрежения (см. задачи 1, 2 92). Воспользовавшись полученными там результатами, [c.574]

Покажем, что крутящий момент и поперечную силу на контуре пластинки можно заменить одной силой, статически им эквивалентной. Рассмотрим крутящий момент Н, распределенный вдоль [c.126]

Конечно, при этом граничные условия будут удовлетворяться приближенно. Но на основании принципа Сен-Венана такая замена поперечно силы и крутящего момента статически им эквивалентной приведенной поперечной силой вызовет лишь местные напряжения вблизи рассматриваемого края пластинки. [c.128]

Однородная эллиптическая пластинка с полуосями а и ft приведена во вращение около неподвижной оси, совпадающей с диаметром. Доказать, что реакции на ось эквивалентны паре с моментом [c.155]

Показать, что любая однородная треугольная пластинка, масса которой т, эквивалентна в смысле, разъясненном в п. 38, системе из трех точек, помещенных посредине сторон, неизменно связанных между собой и имеющих каждая массу /я/3. [c.350]

При сложном напряженном состоянии материала связь напряжений и деформаций в теории пластичности определяется связью эквивалентных напряжений и деформаций — их интенсивностей. Такой подход используется и при высокоскоростной деформации. Действие интенсивных упруго-пластических и ударных волн характеризуется включением дополнительного параметра — высокого уровня среднего напряжения, которое может оказать влияние на кривую связи интенсивностей напряжений и деформаций. В связи с этим экспериментальное определение влияния величины гидростатического давления на кривую деформирования является необходимым для построения уравнения состояния материала, описывающего его упруго-пласти-ческое деформирование при импульсных нагрузках типа удара и взрыва. [c.201]

В расчетной схеме представим фланцевое соединение в виде двух кольцевых пластинок, упруго заделанных в круглые цилиндрические оболочки по радиусам срединных поверхностей оболочек (ркс. 6.2). Для упрощения решения задачи пренебрегаем сниже-ние.м изгибной жесткости пластинок от заполненных болтами отверстий и полагаем, что от головок болтов и гаек на пластинку действуют только осевые усилия, равномерно распределенные по окружности осей болтов с радиусом г< . Это эквивалентно шарнирному соединению гайки и головки болта со стержнем. Тогда в результате затяжки болтов пластинки будут нагружены усилием [c.95]

При успешном освоении процесса подземной газификации с предварительным разрушением пластов ядерным взрывом в шт. Вайоминг получат крупный энергетический источник, эквивалентный запасам нефти 9,5 млрд. т. [c.165]

Площадь сечения эквивалентного кольца, по которому течёт тепло, для квадратной пластинки с круглой трубкой, [c.532]

При ребристых трубках а ф к и выражается той же формулой (35), как и для гладких труб, причём соответствует эквивалентному диаметру живого сечения между трубками и пластинками для всех видов ребристых радиаторов. [c.532]

На рис. 2-18, б приведена эквивалентная тепловая схема тепломера, позволяющая связать перепад температуры (т) в пленке с тепловым потоком q . (т). Электроды термостолбика в этой схеме условно заменены металлической пластинкой. Основание обладает достаточно большой массой и высокой теплопроводностью, поэтому его [c.57]

Согласно акустической аналогии задача о стационарном обтекании такой пластинки эквивалентна задаче о нестационарном одномерном движении газа впереди и позади поршня, движущегося равномерно со скоростью avi. Впереди поршня образуется ударная волна, а позади — волна разрежения (см. задачи 1, 2 99). Воспользовавшись получеииыми там результатами, находим искомую подъемную силу как разность давлений, действующи. на обе стороны пластинки. Коэффициент подъемной силы [c.661]

При выводе основных уравнений (см. 2 гл.1) уже отмена -лось, что реализация идеи "сосрецоточенная емкость" по мощности пласта эквивалентна принятию гипотезы о равенстве срецнеин-тегрвльной по мощности пластовой температуры температуре кров- [c.102]

Итак, введение селективного поглощения позволяет в принщ1пе повысить эффективность параметрического усиления звука заметим, что в недиспергирующей среде коэффищ1ент параметрического усиления субгармоники даже при идеальном синхронизме не может существенно превьпиать единицу [Гольдберг, 1972 Руденко, Солуян, 1975]. Технически такую селекцию можно осуществить в плоском резонаторе, одна из стенок которого представляет собой пластинку конечной толщины, причем акустический импеданс пластинки сильно отличается от импеданса окружающей среды. При нормальном падении волны на резонансных частотах пластинка не отражает ее, а пропускает полностью. Это обстоятельство и можно использовать для устранения перекачки энергии в ненужные гармоники [Зарембо и др., 1980]. Использовав такую пластинку в качестве границы плоского резонатора (акустического интерферометра) и возбудив его на частоте = ясо/ г/,, мы получаем, что на т-й и высших гармониках частоты со добротность резонатора Q мала (он открыт), тогда как на основной частоте и ее гармониках с номерами меньше т значение Q может быть велико, причем отражение по скорости происходит в противофазе, т.е. пластинка эквивалентна твердой стенке, и спектр частот такого резонатора остается эквидистантным. [c.150]

Пусть А В, А"В" (рис. У.5) — сечения пучка крайними гранями воздушной пластинки, эквивалентной одной из призм Порро. Пусть длина хода луча в призме равна й тогда АВ = ОЕ — длина [c.308]

Заметим, что все вышеизложенное позволяет нам утверждать и обратное, т. е. при прохождении эллиптически- или циркулярно-поляризованного света через пластинку в четверть волны или эквивалентную ей пластинку он превращается в плоскополяризо-ванный свет. [c.237]

Оптичес1 ая разность хода между обыкновенными и необыкновен-н[,1ми лучами I такой пластинке, согласно (9.13), равна половине длины волны. Пластинка, толщина которой определяется формулой (9.13), называется пластинкой 1., волны . Легко видеть, что толщина эквивалентной ей пластинки определяется формулой [c.237]

Рассмотрим прямоугольную пластинку системы пленка-подложка (толщина пленки гг, толщина подложки Н, длина /). Образец жестко закреплен с одного края в виде консоли. При выводе pa чeтfloй формулы предполагается, что остаточные напряжения п, одинаковы во всех точках покрытия. Удаление покрытия приводит к деформации образца под действием изгибающего момента М=ЕН / ( 2R), где Е — модуль упругости материала подложки, К — радиус кривизны пластины до изгиба. Измерив максимальный прогиб консоли / можно вычислить радиус кривизны / = ( /2/. С другой стороны изгибающий момент М связан с остаточными напряжениями формулой М = 1/2 о, - кИ. Приравнивая М к М как эквивалентные нагрузки получим выражение для расчета остаточных напряжений [c.115]

Изменение угла 0 эквивалентно изменению длины пути, проходимого волной в пластинке. Действительно, если д — толщина пластинки, то путь I, проходимый в пластинке лучом, равен / = с1соз0 и меняется при изменении угла 0. Из рисунка видно, что мощность второй гармоники на выходе кварцевой пластинки проходит периодически ряд максимумов и минимумов. [c.303]

При решении задач теории упругости часто обращаются к принципу Сен-Венана. Если при решении задачи граничные условия задаются точно согласно истинному распределению сил, то решение может оказаться весьма сложным. В силу принципа Сен-Венана можно, смягчив граничные условия, добиться такого решения, чтобы оно дало для большей части тела поле тензора напряжений, очень близкое к истинному. Определение тензора напряжений в месте приложения нагрузок составляет особые задачи теории упругости, называемые контактными задачами или задачами по исследованию местных напряжений. На рис. 12 показаны две статически эквивалентные системы сил одна в виде сосредоточенной силы Р, перпендикулярной к плоской границе полубесконечной пластинки, а другая — в виде равномерно распределенных на полуцилиндриче- Кой поверхности сил, равнодействующая которых равна силе Р и перпендикулярна к границе пластинки. В достаточно удаленных [c.88]

Это обстоятельство было впервые отмечено И. Г. Бубновым [97] при анализе задачи об устойчивости пластинки, решение которой на основе метода Ритца было получено С. П. Тимошенко. В дальнейшем Б. Г. Галер-кин [108] заметил, что существование эквивалентной вариационной задачи не является необходимым для данного алгоритма и, следовательно, ограничение, вводимое при анализе вариационными методами (а именно требование, чтобы оператор i4 был положительно определенным), становится излишнни. [c.154]

Если пластинку разрезать на полоски, то ее жесткость уменьшится (прогибы пластинки увеличатся), хотя нагрузка, приходящаяся на каждую полоску, останется той же, что и в сплошной пластинке. Это связано с тем, что поперечные сечения отдельных балок-по-лосок будут деформироваться так, как показано на рис. 466, б, а в сплошной пластинке при цилиндрическом изгибе такая деформация произойти не сможет без нарушения целостности пластинки. Стесненность деформации в пластинке и становится причиной ее повышенной жесткости по сравнению с эквивалентными (по размерам) балками-полосками. [c.502]

Компрессорные мапшны широко используются в технологических установках самого различного назначения при транспортировке газов по магистральным газопроводам, закачке их в нефтяные пласты и резервуары, на заводах в системе нефте- и газопереработки и т. д. В последние годы широкое распространение получили различные термохимические способы воздействия на нефтяные пласты с целью повышения их нефтеотдачи, и здесь компрессорные установки находят широкое применение. Использование разного рода способов воздействия на нефтеотдачу связано с затратой значительного количества энергии 30—40% дополнительно добываемой нефти или эквивалентного ей количества другого топлива расходуется на их осуществление. [c.130]

Представление об однородности среды необходимо для механической теории, хотя некоторые ограничения в этом нанравле-нии могут быть сняты. Представим себе, например, пластинку из биметалла медь сварена со сталью, на одной стороне свойства одни, на другой — другие. Такого рода задачи, когда свойства меняются внезапно и остаются постоянными в довольно больших объемах, принципиальных трудностей не представляют. Свойства материала могут меняться по объему и непрерывным образом. Простейший пример представляет собою неравномерно нагретое тело. Свойства материала зависят от температуры, которая распределена по объему непрерывным образом (или с конечным числом разрывов). Существенно неоднородны так называемые композитные материалы, например полимерная смола, перемешанная с рубленым стеклянным волокном. Но в механике такого рода неоднородная среда заменяется эквивалентной однородной. [c.22]

ОНО имеет в точках, определяемых координатами T = th = Когда эллипс очень узок, эти значения весьма велики и точки, в которых они действуют, близки к концам большой оси. Имеются решения для эллиптического отверстия в пластинке, находящейся под действием чистого изгиба в своей плоскостии параболического распределения касательных усилий, которое возникает в тонкой балке прямоугольного сечения ), для эллиптического отверстия с равными и противоположными по знаку сосредоточенными силами, приложенными по концам малой оси ), а также для жесткого и упругого включений, заполняющих отверстие в растянутой пластинке ). Рассматривались и более общие виды решений в форме рядов для действительной функции напряжений ф в эллиптических координатах ). Эквивалентные им комплексные потенциалы можно построить из функций, использованных или упомянутых здесь вместе с аналогом простых функций, приведенных в задачах на стр. 197, если необходимо учесть влияние дислокаций, а также сосредоточенных сил и моментов. Решение для общего случая нагружения эллиптического отверстия дается позже в 67—72. [c.204]

Отметим, что равномерное давление, распределенное по части FD мембраны, статически эквивалентно давлению той же величины, равномерно распределенному по пластинке D, а растягивающие усилия в мембране, действующие вдоль границы этой пластинки, находятся в равновесии с равномерной нагрузкой на пластинке. Следовательно, в рассматриваемом случае может использоваться тот же экспериментальный метод с мыльной пленкой, что и раньше, так как замена части мембраны FD пластинкой D не вызывает изменений в конфигурации и в условиях равновесия остальной части мембраны. Рассмотрим теперь более сложный случай, когда границы отверстия уже не являются траекториями иаирял ений для сплошного вала. Из общей теории кручения мы знаем (см. 104), что вдоль каждой границы функция напряжений должна быть постоянной, однако эти постоянные не могут выбираться произвольно. При рассмотрении многосвязных границ в двумерных задачах было показано, что в подобных случаях необходимо обраи1,аться к выражениям для перемещений, и постоянные интегрирования следует подбирать таким образом, чтобы эти выражения становились однозначными. Аналогичная процедура необходима и по отношению к задачам о кручении полых валов. Постоянные значения функции напряжений вдоль границ следует определять таким образом, чтобы перемещения были однозначными. Тогда будет получено достаточное число уравнений для определения [c.335]

На рис. 7.4.3 приведена схема поля течения, индуцированного пограничным слоем на плоской пластинке. Здесь Уа (х) — волна, а б (х) — граница пограничного слоя, ( корпеть внешнего течения не совпадает со скоростью однородного поступательного потока и и определяется формой эквивалентного тела, которое представляет собой первоначальное тело, поперечный размер ,которого увеличен на толщину вытеснения. В связи с этим взаимодействие ч< .рез давление называют также взаимодействием, индуцирозан-ным пограничным слоем. [c.382]

Аналогичную по конструкции трехэлектродную модель из 11 пластинок использовали для потендиоцинамических поляризационных измерений. Два электрода в модели были составлены из 5 изолированных чередующихся пластин и связанных между собой электрически. Пентрапь— ная пластина в модели не имела электрического контакта с другими и использовалась как электрод сравнения. Поляризацию при 85%-ной относительной влажности проводили в катодной области потенциалов от О до -1000 мВ и в анодной от О до 400 мВ при скорости 2 мВ/с под споем 1 мм электролита с концентрацией SO2, эквивалентной 50 мкг/ м3. [c.15]

Наиболее нроето уточненный расчет стронтея путем разделения местных и общих де( )ормаций деталей. Общие деформации будем определять по известным из теории пластинок соотношениям. Влияние состояния поверхности на распределение напряжений в зонах контакта учтем введением в зону контакта условного контактного слоя (с.м. с. 15). Деформации этого слоя будем считать эквивалентными смещениями стыковых поверхностей от сжатия пластинок, обжатия микронеровностей и неплоскостности стыка. [c.97]

Схема экспериментального ядерпого варианта показана на рис. 61. Ядерное устройство мощностью 50 кт будет взорвано на глубине 660 м от поверхности в почве нижней пачки угольных пластов. Образовавшийся ядерпый эллипсоид захватит всю пачку пластов по объему 25—30% пустот между кусками раздробленного угля и породы. По расчетам ожидаются следующие результаты экспериментального взрыва ядерный эллипсоид радиусом около 39 л и высотой 194 л вокруг эллипсоида в радиусе до 90 м образуется хорошо проницаемая зона трещиноватости общий объем раздробленного материала составит порядка 2 млн. т, в том числе 25% или 500 тыс. m угля с суммарной теплотворной способностью, эквивалентной 240 тыс, m нефти. После поджигания раздробленного угля и регулируемой подачи кислорода через специальную буровую скважину в эллипсоиде разовьется процесс газификации. Зона трещиноватости значительно увеличит общее количество получаемого газа. Продукты газификации будут отсасываться через скважину, пробуренную в вершину эллипсоида. [c.165]

Пользуясь этим эквивалентным коэффициентом демпфирования, можно вычислить углы закручивания в состоянии резонанса (vo) = Q) по формулам (6.19) или (6.20). Однако прежде всего необходимо исследовать частоту собственных колебаний Q и форму колебаний, учитывая момент инерции цилиндра и пластинок демпфера, которьп оказывает влияние, так как демпфер укрепляется в месте, где происходят большие перемещения. [c.319]

Молибден Увеличивает глубину отбела.0,18% Мо даёт отбел на 40— о мм. 0, 0 /0 Мо — на 65 мм Эквивалентно действию и,оО% Сг Измельчает структуру отбела и половинчатой зоны. Размельчает пластинки графита в сером чугуне при содеожании О.бО /о Мо [22] [c.66]

Оптические компенсационные схемы можно осуществить и без введения фазовых пластинок. Особенно просто это удается в схемах ЛДИС с интерферометром в приемной части. Примером могут служить оптическая схема с опорным пучком, показанная на рис. 169, в, и инверсная дифференциальная схема, представленная на рис. 169, ж. В первой из них противофазность доплеровских составляющих создается за счет сдвига фазы на я в сигнальном рассеянном пучке на передней грани рекомбинационной плоскопараллельной пластинки интерферометра. Во второй схеме поворот фазы одного из интерферирующих рассеянных пучков получается при делении на задней грани призмы Дове в интерферометре. В обоих случаях получение фазового сдвига эквивалентно введению фазовой полуволновой пластинки в один из интегрирующих пучков. К достоинствам этих оптических компенсационных схем следует отнести слабое влияние эффекта деполяризации рассеянных пучков на компенсацию. Полного устранения влияния деполяризации можно достигнуть, поместив поляроид на входе интерферометра. [c.294]

Надо угол падения на входную грань ограничить из рис. 1 следует, что e j = б — (б — преломляюгций угол О, п.). Для того чтобы О. п. не нарушала гомоцент-ричности падающего сходящегося или расходящегося пучка, необходимо соблюдение условия sin ej = = Hsin(6 — е ). В этом случае для прямоугольной равнобедренной призмы из стекла К8 = 5°40, а из стекла БКЮ Bi = 8 28. Удвоенное значение этих углов даёт величину угл. поля прибора, где располагается О. п. Введение О, и. в нучок лучей эквивалентно постановке на его пути плоскопараллельной пластинки с толщиной, равной расстоянию, к-рое проходит луч в призме. [c.502]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...