Тепловой поток — Плотность

Энтальпия, теплота фазового превращения Тепловой поток Плотность теплового потока Объемная плотность теплового потока [c.257]

Принцип измерения теплового потока этим методом заключается в том, что разность температуры в центре и на краю фольги А7 прямо пропорциональна тепловому потоку, воспринятому константановой фольгой. Для измерения ДТ к центру константановой фольги припаивают тонкий медный провод 3. Таким образом получается дифференциальная термопара, составленная из медного провода 3, константановой фольги 1 и медного блока 2, горячий и холодный спаи которой образованы соответственно в центре и на периферии фольги. Сигнал этой термопары (термо-ЭДС) е пропорционален АГ и, следовательно, значению измеряемого теплового потока с плотностью q. Для случая постоянной плотности теплового потока по поверхности фольги эта связь установлена аналитическим путем [c.279]

Величина q называется вектором теплового потока или плотностью теплового потока его направление совпадает с нормалью к изотермической поверхности. [c.76]

Ми представляет собой безразмерный коэффициент теплоотдачи и показывает отношение действительной плотности теплового потока к плотности теплового потока при чистой теплопроводности. Т. е. Ми характеризует увеличение теплообмена конвекцией по сравнению с чистой теплопроводностью. [c.46]

Ч- г/л и массообменной г/ составляющих плотности теплового потока и плотности потока массы /. Лучистая составляющая г/л выделяется, если верхнюю секцию датчика заменить двумя с разной степенью черноты (теория такого разделения аналогична представленной выше). [c.38]

Методы второй группы ориентированы на непосредственное решение двух уравнений — переноса излучения и сохранения энергии. Поэтому при проведении расчетов используется в том или ином виде итерационный процесс, при котором задается начальное приближение температурного поля, по этому приближению на основе решения уравнения переноса (6.44) вычисляются поля интенсивности /v и плотности радиационного теплового потока найденная плотность радиационного теплового потока подставляется в уравнение энергии и определяется новое приближение температурного поля и т. д. [c.202]

Отношение Я/5, Bt/(m -K) называется тепловой проводимостью стенки, а обратная величина бД, м -К/Вт — тепловым или термическим сопротивлением стенки. Последнее представляет собой падение температуры в стенке на единицу плотности теплового потока. Зная плотность теплового потока, легко вычислить общее количество теплоты Q , ко- [c.26]

Энтальпия, теплота фазового превращения Тепловой поток Плотность теплового потока Объемная плотность теплового потока Коэффициент теплопроводности Коэффициент теплоотдачи Коэффициент излучения [c.465]

Тепловой поток. Теплота самопроизвольно переносится только в сторону убывания температуры. Количество теплоты, переносимое через какую-либо изотермическую поверхность в единицу времени, называется тепловым потоком Q. Тепловой поток, отнесенный к единице площади изотермической поверхности, называется плотностью теплового потока q. Плотность теплового потока есть вектор, направление которого совпадает с направлением распространения теплоты в данной точке и противоположно направлению вектора температурного градиента (рис. 1-2). [c.9]

Примечание р — давление q — тепловой поток р — плотность w — скорость [c.81]

Поскольку при определении общего расхода тепла приходится осреднять по поверхности стенки ее температуру, то целесообразным следует считать определение плотности теплового потока. Средняя плотность теплового потока определяется из равенства (3-126) делением его на время и поверхность стенки. В результате имеем [c.145]

Рассмотрим отдельно ступенчатое возрастание теплового греющего потока по длине трубы, как показано на рис. 4-18. Здесь мы имеем постоянный по длине обогрев с плотностью теплового потока на конечном участке трубы добавлен тепловой поток с плотностью (/ н- [c.139]

Его можно рассматривать также как меру отношения плотности конвективного теплового потока к плотности теплового потока за счет теплопроводности жидкости в слое толщиной I лри одинаковых температурных напорах в обоих случаях. [c.142]

При осуществлении стационарного метода через два склеенных по торцам цилиндрических образца с адиабатическими поверхностями (рис. 4-1,а) проходит тепловой поток постоянной плотности и производятся измерения температур по длине образцов с помощью набора термопар, расположенных в аксиальном направлении. При наличии качественной теплоизоляции и принятии мер, способствующих выравниванию температуры на боковых поверхностях образцов, кривые 7 =/ /) практически не отличаются от прямых (рис. 4-1,6). [c.101]

Для тепловых потоков значительной плотности и при сравнительно коротких образцах из высокотеплопроводного металла можно пренебречь зависимостью теплопроводности от температуры и принять линейное распределение температур по длине образцов. [c.103]

Нестационарный метод экспериментального исследования термического сопротивления клеевых соединений основан на нестационарном тепловом режиме при условии поддержания теплового потока постоянной плотности, т. е. на закономерностях квазистационарного теплового режима. Как известно, решение исходного дифференциального уравнения теплопроводности для неограниченной пластины при нестационарных условиях н постоянстве теплового потока дает зависимость, характеризующую нелинейное распределение температуры по толщине для любого момента времени fJI. 95]. Однако по истечению времени, определяемого Fo>0,55, изменение температуры во времени во всех точках носит линейный характер и выражается зависимостью [c.109]

Погрешность опытов при этом составляла в среднем 20%, достигая при малых тепловых потоках 25—30%-Для экспериментального исследования теплообмена в зоне клеевых соединений при нестационарном тепловом режиме использовался модифицированный вариант установки, приведенной на рис. 4-2. Основной модификации подвергся рабочий участок, схема которого показана на рис. 4-7. Источниками теплового потока постоянной плотности являлись нагреватели /, 2. Сток тепла осуществлялся к водяному холодильнику 3 через систему образцов 4. В качестве образцов применялись склеенные цилиндрические блоки диаметром 68 и длиной 70 мм. Для снижения радиальных тепловых потерь использовались боковые экраны 5 из материала образцов и охранная тепловая изоляция из порошка окиси магния, Боковые потери тепла при этом не превышали 4—6% общего количества подводимого тепла для каждого склеенного образца. [c.111]

Тепловой поток в ккал м час иногда называют удельным тепловым потоком или плотностью теплового потока [36]. [c.9]

При неоднородном распределении температуры в кристаллическом теле возникает тепловой поток, вектор плотности которого согласно (1.98) связан с градиентом температуры тензором коэффициентов теплопроводности. Главные оси этого тензора также согласуются с осями симметрии кристаллической решетки. Для ГЦК и ОЦК кристаллов главные коэффициенты теплопроводности Я ==- Хг = Яз, т. е. кубические кристаллы обладают изотропной теплопроводностью. Для ГПУ кристаллов обычно Xf = Я.з, [c.61]

Обсуждение результатов. Экспериментальная взаимосвязь между интенсивностью теплового потока и плотностью действующих центров парообразования на поверхности нагрева иллюстрируется на фиг. 7. При плотности центров меньше 3500 эквивалентной наличию. четырех центров на исследуемой поверхности площадью [c.318]

В этом разделе рассматривается влияние излучения на теплообмен в ламинарном пограничном слое при обтекании плоской пластины поглощающим и излучающим сжимаемым газом. Принимается, что газ является идеальным и серым, вязкость его линейно зависит от температуры, удельная теплоемкость и число Прандтля постоянны, температура внешнего потока Гоо также постоянна. Поверхность пластины является непрозрачной и серой, диффузно излучает и диффузно отражает и непроницаема для газа. К стенке подводится извне постоянный тепловой поток с плотностью qw На фиг. 13.6 схематически изображена картина течения и показана система координат. [c.553]

Осесимметричная задача. Рассмотрим трехслойную цилиндрическую оболочку конечной длины L, свободно опертую по торцам на неподвижные в пространстве жесткие опоры. На внешнюю поверхность воздействует тепловой поток равномерной плотности qt. Силовая компонента нагрузки представляет собой импульс равномерного гидростатического давления [c.491]

Тепловой поток Поверхностна плотность теплового потока Коэффициент теплопередачи [c.18]

Поверхностная плотность теплового потока (плотность теплового потока, удельный тепловой поток). Поверхностная плотность теплового потока — величина, равная отношению теплового потока йФ к площади dS поверхности, через которую проходит этот поток, т. е. [c.59]

Тепловой поток Поверхностная плотность теплового потока мт- [c.228]

Подставляя в уравнение (1.4.3) вместо плотности теплового потока и плотности энтропии 5 их выражения (1.4.4) и (1.5.22) и учитывая, что на основании (1.5.20) [c.28]

I — плотность суммарного теплового потока ц 2 — плотность конвективного теплового потока 3 — плотность лучистого теплового по-тока [c.80]

До вскрытия око иых проемов в начальной стадии пожара плотность теплового потока в верхней угловой зоне вертикальной конструкции превышает это значение для низа конструкции более чем в 2 раза. Это определяется воздействием на верхние области конструкций горячих газов, образующихся в результате взаимодействия струйного течения над источником пожара с горизонтальными конструкциями перекрытия. В развитой стадии пожара качественный характер распределения плотностей тепловых потоков изменяется. Плотности тепловых потоков выравниваются, за исключением верхних угловых зон, где плотность теплового потока меньше его среднего значения на 20 %. Это указывает на разрушение струйного течения и создание застойной области в верхней угловой зоне. [c.114]

По данным измеренной величины плотности падающего лучистого теплового потока определялась плотность поглощенного лучистого потока по уравнению (4.102). [c.191]

Значения д н определяются по соответствующим зависимостям, приведенным в гл. 4, в соответствии с ориентацией поверхности, характеристиками факела пламени, возникающего при горении поверхности, и значениями среднеобъемной температуры и температуры поверхности. При распространении огня по горизонтальной поверхности в Начальной стадии пожара определяющим в плотности эффективного теплового потока будет плотность лучистого теплового потока от пламени горящего материала в зону горения на расстоянии Л =0,5Д от центра факела, что соответствует координате на поверхности (г/=0, 1=0) (рис. 6.1). Подробно лучистый теплообмен между очагом пожара и произвольно ориентированной поверхностью рассмотрен в гл. 4. В соответствии с данными, приведенными в гл. 4, и принимая температуру поверхности у фронта пламени (г/=0, 1=0) равной температуре воспламенения, значение эффективной плотности теплового потока можно представить в зависимости от размера факела как [c.302]

Возможность трансформации теплового потока может быть использована в реакторах. Например, в термоионных преобразователях была предпринята попытка [7-1] трансформировать тепловой поток сравнительно малой плотности, выделяемый радиоактивными изотопами, в тепловой поток большой плотности, достаточной для его эффективного использования в термоионных генераторах. [c.210]

Закон Ома в дифференциальной форме j=—agradf аналогичен закону Фурье (8.1). Соответственно аналогичными получаются и решения задач теплопроводности и электропроводности для тел одинаковой формы. Каждому тепловому параметру в этих решениях соответствует вполне определенный электрический аналог плотности теплового потока q — плотность тока j, тепловому потоку Q — сила тока /, температуре t — электрический потенциал , теплопроводности X — электропроводность а. [c.76]

Оригинально реализован метод вспомогательной стенки в ДТП, разработанных в Институте технической теплофизики АН УССР. Датчик представляет собой своеобразную сплющенную дифференциальную термопару, промежуточный термоэлектрод которой служит вспомогательной стенкой (рис. 14.3). При передаче через датчик измеряемого теплового потока с плотностью q на гранях промежуточного термоэлектрода возникает разность температуры, пропорциональная тепловому потоку. Эта разность температуры вызывает соответствующую термо-ЭДС е, которая токосъемными проводами 4 подается на измерительный прибор. По значению е [c.277]

Теплопроводность батарейных датчиков определяется теплопроводностью обоих термоэлектродов >1,1 и и заполнителя Ха, а также соотношением сечений этих электродов. Рассмотрим возможность изменения Хд при изготовлении и эксплуатации наиболее применимых батарейных датчиков, коммутация которых осуществляется гальваническим покрытием отдельных отрезков термоэлектродной проволоки материалом с контрастными потермо-э. д. с. свойствам (спиральные, слоистые, решетчатые датчики) [8, 44]. На рис. 3,8,6 приведена схема такого датчика. Тепловой поток с плотностью д последовательно проходит три слоя. В первом слое толщиной х не вырабатывается сигнал — он служит для механической и электрической защиты термоэлектродов и выполняется из материала, заполняющего пространство между термоэлектродами во втором слое толщиной к — 2х. Основным элементом второго слоя является термоэлектрод 1 сечением f . Каждая вторая ветвь термоэлектрода покрыта слоем другого термоэлектродного материала 2 сечением имеет термоэлектрические свойства, близкие к материалу покрытия [7]. Места переходов от одиночного к биметаллическому электроду находятся на гранях среднего слоя и играют роль горячих либо холодных спаев дифференциальной термобатареи, сигнал которой и определяет плотность теплового потока д. Пространство между электродами занимает заполнитель 3 сечением /з. Если датчик диффузионно проницаем, то в /з входит и сечение капилляров. Наконец, теплота проходит снова через слой заполнителя толщиной х. [c.71]

Конвективная составляющая плотности теплового потока выражается разностью полной плотности теплового потока и плотности теплоЪого потока излучения [c.148]

Изменение механизма (закономерностей) теплоотдачи в начале перехода от пузырькового кипения к пленочному или от пленочного к пузырьковому называется кризисом теплоотдачи при кипении. Максимально возможная плотность теплового потока при пузырьковом кипении называется первой критической плотностью теплового потока <7kpi (рис. 10.20). Если тепловой поток имеет плотность, превышающую значение первой критической, то чистая форма пузырькового кипения невозможна. Минимально возможная (при данных условиях) плотность теплового потока при пленочном кипении называется второй критической плотностью теплового потока Когда плотность теплового потока меньше второй критической, чистая форма пленочного кипения невозможна. [c.172]

Для определения сопротивлений Rtii, Rm2, создаваемых металлическими слоями, рассмотрим однородную плоскую пластину толщиной бм, изотермические поверхности которой с координатами l=li и l=k имеют температуры h и Га (рис. 1-3,а), при этом полагаем, что источники и стоки тепла в пластине отсутствуют. Тогда для стационарного теплового потока его плотность через поверхность S(l) (рис. 1-3,6) равна [c.17]

Принцип работы дефектоскопа заключается в следующем. Нагревательный и охлаждающий элементы датчика обеспечивают прохождение теплового потока постоянной плотности через клеевую прослойку изделия. Показания термопар записываются на диаграммную ленту многоточечного потенциометра ЭПП-09М1. Поскольку плотность теплового потока при испытании поддерживается на постоянном уровне, температура в любой точке тепломеров является линейной функцией времени. [c.251]

Очень важно знать взаимосвязь между тепловым потоком и плотностью действующих центров парообразования. Розенов [21] вывел полуэмпирическое уравнение для определения интенсивности тепловых потоков при пузырчатом кипении, взяв за основу линейное соотношение Якоба. Курихара и Майерс внесли поправку в уравнение Розенова, отправляясь от своего нового соотношения. Форстер и Зубр [8], исходя из роста одного [c.303]

Эти условия означают, что составляющие скорости равны нулю на стенке и ы = м за пр еделами пограничного слоя. К ураъне-нию энергии (13.92) взяты следующие граничные условия а) к стенке подводится постоянный тепловой поток с плотностью <7 б) за пределами теплового пограничного слоя температура равна температуре внешнего потока Тх, в) при = О решение уравнения энергии совпадает с решением 0o(ti) задачи для неизлучающего газа. Запишем эти условия в аналигическом виде [c.554]

Пусть массивный объект и система ИПТ — объект (рис. 11.10) подвержены воздействию тепловых потоков удельной плотностью 9 И) ч И) или находятся в конвективно-лучистом теплообме.че со средой, имеющей температуру ( (т). Коэффициенты теплоотдачи и а. постоянны во времени начальное распределение температуры в объекте и ИПТ равномерное. Начальная температура принимается равной нулю или выбирается за уровень отсчета температуры. Распределение температур в свободном объекте, а также в системе объект— ИПТ соответственно характеризуется функциями i (х, т) [c.398]

Здесь Т — температура среды и — перемещение вдоль оси х о — напряжение, 5 — энтропия на единицу массы д — тепловой поток р — плотность X, — адиабатические коэффициенты Ламе г — время релаксации теплового потока. Коэффициенты кит связаны с теплоемкостью среды с и коэффициентом термического расширения асоотношениями [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...