Процесс чистого сдвига

Опыты с образцами высокопластичных материалов (свинца, алюминия, золота и т. п.) очень удобны для детального исследования процессов пластического деформирования (пластического течения). В этих обстоятельствах объем материала практически не изменяется, что характерно для чистого сдвига. В связи с этим возникло предположение, что условие перехода через состояние предельной упругости следует связывать с максимальными касательными напряжениями Поэтому выражение для эквивалентного напряжения принимает вид [c.135]

Изложенные закономерности сопротивления термоциклическому нагружению относятся к однородным напряженным состояниям растяжения — сжатия или чистого сдвига. Они являются основой для определения малоцикловой несущей способности неоднородно напряженных элементов конструкций. Эта циклическая напряженность находится в упругопластической области, являясь при стационарном внешнем нагружении нестационарной в силу процессов перераспределения деформаций и напряжений при повторном деформировании. Анализ полей деформаций в зонах наибольшей напряженности элементов, особенно в местах концентрации, связан с решением достаточно сложных краевых задач, о чем далее будут изложены некоторые данные. Применительно к задачам концентрации напряжений и деформаций представилось возможным применить решение Нейбера [23], связывающее коэффициенты концентрации напряжений и деформаций Ке, в упругопластической стадии с коэффициентом концентрации напряжений а в упругой стадии. Анализ ряда теоретических, в том числе вычислительных, решений и опытных данных о концентрации деформаций позволил [241 усовершенствовать указанное решение путем введения в правую часть соответствующего выражения функции F (5н, а, тп), отражающей влияние уровня номинальных напряжений Он, отнесенных к пределу текучести, уровня концентрации напряжений а и показателя степени т диаграммы деформирования при степенном упрочнении. Зависимость Нейбера в результате введения этих влияний выражается следующим образом [c.16]

Экспериментальные данные о влиянии скорости деформации на сопротивление деформированию в волнах разгрузки, проявляющейся в связи силовых и временных параметров откольной прочности материала, позволяют расширить диапазон скоростей деформирования. Для анализа результатов необходимо принять определенную модель процесса разрушения с соответствующими критериями разрушения, позволяющую связать влияние скорости деформации на сопротивление деформации при одноосном напряженном состоянии в испытаниях на растяжение — сжатие (или двухосном напряженном состоянии в испытаниях на чистый сдвиг) с влиянием скорости нагружения в области растягивающих напряжений на откольную прочность при одноосной деформации в плоских волнах нагрузки. [c.242]

Образование поднятий и провалов — чисто механический процесс циклического сдвига, который не зависит от химического и теплового воздействия [103]. [c.44]

Для получения лучшего качества среза и уменьшения усилия резания необходимо, чтобы процесс резки был возможно ближе к явлению чистого сдвига. Это может быть достигнуто, если лезвия ножей будут расположены строго в одной вертикальной плоскости. Практически между лезвиями всегда существует небольшой зазор , благодаря которому возникает дополнительный изгибающий момент Ра, деформирующий обрабатываемую сталь (фиг.ЗО). Чистота резания при этом ухудшается, при разрушении стали происходит её разрыв, появляются загиб кромки и заусеницы. Зазор s назначается конструктивно предельно малым — около 0,5 мм. [c.487]

Механическая резка. С целый получения разреза лучшего качества и уменьшения усилия резания необходимо, чтобы процесс резки был возможно ближе к чистому сдвигу. Это может быть достигнуто, если лезвия ножей будут расположены строго в одной вертикальной плоскости. Практически же между лезвиями всегда суш,ествует небольшой зазор (фиг. 30). [c.84]

Поясним порядок работы с диаграммой. Рассмотрим, например, процесс растяжения стержня. При нарастании нагрузки увеличиваются значения <73 3 и, на графике получаем последовательность точек, образующих непрерывную линию, которую назовем путем нагружения. Для растяжения имеем <7 3 = (7 и = сг, а путь нагружения представляется отрезком прямой, наклоненной под углом а к оси абсцисс, причем tga = экв экв случая чистого сдвига путь нагружения также будет отрезком прямой, но tga = (г — —т))/т = 2. Саму ось абсцисс надлежит считать путем нагружения для трехосного равномерного растяжения, когда <71 = <72 = стз и (7 3 = 0 и tg а = О. Кроме того, ось ординат является путем нагружения двухосного сжатия, когда сг - О, СТ2 < О, сгз < О, (7 цв = О и tga = ос. Ось ординат также следует считать путем нагружения для любого трехосного сжатия, за исключением случая гидростатического сжатия, когда (Т1 = (Т2 = стз < 0. [c.125]

Ввиду наличия касательных напряжений в балке несколько искажается принятая нами ранее схема ее деформации. Согласно этой схеме считается, что плоские поперечные сечения стержня остаются в процессе изгиба плоскими, каждое из них лишь поворачивается вокруг нейтральной оси. При поперечном изгибе сечения балки не только поворачиваются, но и слегка искривляются. Рассмотрим иллюстрацию на рис. 10.5а. Здесь элемент балки толщиной dx (из схемы на рис. 10.2) изображен с двумя рядами малых квадратных элементов, равномерно расставленных вдоль левого и правого краев. Каждый элемент изображен находящимся в условиях чистого сдвига, кроме крайних верхних и нижних, которым отвечает условие т = 0. Нормальными напряжениями а пока пренебрежем. Каждый из квадратных элементов исказится под действием касательных напряжений, причем тем больше, чем ближе к оси х. Как показывает опыт, изначально горизонтальные площадки останутся в ходе деформирования практически параллельными друг другу. В этом процессе будет заметен преимущественно [c.176]

Построенная модель среды в отличие от модели Мазинга не имеет простого механического аналога (в качестве которого использова- лась стержневая система). Существенно, что в частном случае одноосного напряженного состояния данная модель не вполне совпадает с рассмотренной ранее одномерной моделью. При равенстве шаровых тензоров различие девиаторов напряжений подэлементов приводит к тому, что их напряженное состояние при простом растяжении не является одноосным. Правда, это отличие не является существенным для процессов деформирования, так как оно связано с шаровым тензором, который на них не влияет. Поэтому можно утверждать, что как при растяжении-сжатии, так и при других видах напряженного состояния (например, при чистом сдвиге) данная модель в условиях пропорционального повторно-переменного нагружения будет отражать те же деформационные свойства материала М, которые были детально проанализированы и сопоставлены с дан-лыми экспериментов в первых трех главах книги. В связи с этим [c.88]

Чистый сдвиг наблюдается, например, на боковой поверхности широкой прокатываемой полосы, изменением ширины которой можно пренебречь. Простой сдвиг наблюдается на боковой поверхности закручиваемого стержня. При чистом сдвиге направление наибольшего удлинения не изменяется в течение всего процесса деформации и обе системы скольжения, первоначально составляющие угол в 45° (к направлению наибольших удлинений), в процессе деформации поворачиваются на одинаковый угол. [c.52]

При пробивке металлов действие напряжений Ч3 ограничивается, по-видимому, только упругими деформациями или в крайнем случае величина пластических деформаций настолько ничтожна, что ее не удается измерить при помощи современных методов исследования. Поэтому применительно к металлам стали считать, что напряженно-деформированное состояние в данном случае является плоским и близким к чистому сдвигу. Последнее значительно облегчает анализ такого процесса [34], [55], [67]. [c.56]

Однако в остальном многочисленные опытные исследования противоречат выводам первой теории прочности, согласно которой на прочность влияет лишь одно из главных напряжений. Оказывается, что прочность материала зависит от всех трех главных напряжений. Для пластичных материалов опасное состояние наступает уже в процессе текучести, который характерен развитием сдвигов (скольжений) по площадкам, по которым возникают наибольшие касательные напряжения (растяжение, чистый сдвиг и кручение стержней из пластичного материала). [c.64]

Рассмотрим теперь процесс нагружения, при котором траектория напряжений в девиаторном пространстве представляет собой трехзвенную плоскую ломаную траекторию с углами излома 90°. На первом звене О А (рис. 1) реализуется напряженно-деформированное состояние чистого сдвига с компонентами векторов а и Э согласно (7). Здесь имеет место [c.145]

С той же целью установления величины постоянной Су можно использовать предел текучести в процессе, который называют чистым сдвигом. Так, если предел текучести при чистом сдвиге равен к, то величина постоянной Су равна k (этот результат опять сразу получается из кругов Мора на рис. 8.3, б) и критерий Треска записывается равенством [c.253]

Для того чтобы распространить на трехмерный случай описание вязкоупругого процесса при помощи комплексного модуля, требуется ввести комплексный объемный модуль К - Уравнения, раздельно написанные для чистого сдвига и для чистого расширения, таковы [c.291]

Читателю следует хорошо осознать то обстоятельство, что на промежуточной стадии этой последней серии чистых сдвигов, сочетающихся с поворотами, удлинение изменяется сначала оно убывает, а потом возрастает (в чем можно убедиться, взглянув на рис. 2.26). Таким образом, в процессе осуществления этих чистых сдвигов среда испытывает в направлении оси х сначала определенное сжатие, которое затем сменяется расширением (и соответствующие изменения размеров в направлении оси у). [c.91]

ЧИСТОМ сдвиге К —1). Кроме того, были определены пределы прочности при одноосном растяжении и одноосном сжатии. В процессе испытания как при нормальной, так и при температурах —100 и —180° С записывали кривые деформирования. С целью контроля рассеяния результатов некоторые опыты повторяли. Максимальное отклонение данных (при одноосном сжатии) от среднего значения составляло около 4%. Основные результаты проведенных экспериментов представлены в табл. 14. Температурные зависимости пределов прочности чугуна при различных видах напряженного состояния показаны на рис. 186. По оси ординат отложена величина отношения предела прочности при температуре испытания к пределу прочности при нормальной температуре в аналогичных условиях механического нагружения. Экспериментальные данные аппроксимированы прямыми [c.352]

В практике обычных механических испытаний металлов испытания на кручение применяют редко исключение составляют работы, посвященные исследованию модуля упругости второго рода, который, как известно, проще всего определяется именно при кручении. Казалось бы, что и в области высоких температур испытание на кручение не должно иметь большого применения. Это не так. Напряженное состояние так называемого чистого сдвига, в котором материал находится при кручении, привлекает внимание исследователей жаропрочных сплавов, и в технической литературе можно отметить довольно большое количество работ, посвященных исследованию процесса кручения при высоких температурах. Практический интерес к этому виду горячих испытаний объясняется следующим [c.198]

В случае больших деформаций приходится отличать простой сдвиг от чистого сдвига. Под простым сдвигом понимается случай, когда все параллельные плоскости перемещаются в процессе деформирования параллельно, причем перемещения пропорциональны расстоянию между плоскостями. Сближения параллельно перемещающихся плоскостей не происходит. [c.132]

Действительно, учитывая, что точки диска в процессе деформации смещаются только в окружном направлении, легко установить, что элементы диска находятся в состоянии чистого сдвига. [c.53]

Это не очень удачный пример, поскольку подбрасывание монеты не является чисто динамическим процессом. Пример сдвига Бернулли в динамической системе см. ниже в тексте и (5.2.32).— Прим. ред. [c.304]

Если принять допущения о том, что по поверхности раздела происходит чистый сдвиг, а радиальные относительные деформации 8р равномерно распределены по толщине заготовки и направление главных осей в процессе деформирования остается неизменным, то формула для определения усилия вырубки и пробивки (до момента появления скалывающих трещин) может быть представлена в виде [c.55]

Ползучесть и длительная прочность при сложном на> пряженном СОСТОЯНИИ. Как мы видели, ползучесть есть одно из проявлений пластичности механизм ползучести, по существу, не отличается ОТ механизма обычной пластической деформации, поэтому при формулировке законов ползучести в сложном напряженном состоянии мы будем пользоваться теми же идеями и теми же гипотезами, ЧТО и для пластичности. Так же, как н для пластичности, существуют различные теории ползучести, которые дают в общем близкие результаты. Та теория, которая будет изложена ниже, является распространением теории пластического течения Сен-Венана с ассоциированным законом распределения скоростей. Согласно теории Сен-Венана пластическое состояние осуществляется тогда, когда наибольшее касательное напряжение достигает предельного значения, ЭТО значение сохраняется в процессе пластической деформации постоянным, сама пластическая деформация представляет собою чистый сдвиг. Таким образом, если принять, как обычно, Oi a, o то [c.448]

Растрескивание при сдвиге (рис. 49, д) характерно для пленок, обладающих большой адгезией к металлу и сравнительно малой прочностью. Этот вид разрушения, не ведущий к удалению пленки на большом участке поверхности, обычно не вызывает резкого увеличения скорости окисления металла, но способствует переходу от чисто диффузионного контроля процесса (параболический закон роста окисной пленки) к диффузионно-кинетическому контролю (сложно-параболический закон роста пленки). [c.79]

Скорость роста пленки ЗЮз в парах воды существенно больше, чем в чисто.м кислороде. Это объясняется большей предельной концентрацией паров воды (3 10 см ) в ЗЮз, чем кислорода (5 10 см ). В процессе окисления граница раздела ЗЮз—51 сдвигается вглубь кремниевой подложки, однако происходящее при этом расширение объема образовавшейся пленки ЗЮз приводит к тому, что ее внешняя поверхность не совпадает с первоначальной поверхностью кремния. При сравнении плотностей кремния и оксида кремния оказывается, что рост оксидной пленки толщиной t происходит за счет слоя кремния толщиной 0,44 /. При выращивании пленок [c.40]

Предположение об отсутствии взаимодействия между волокнами при чистом изгибе может быть подтверждено следующим рассуждением. Предположим, что мы вырезали из бруса продольный элемент в виде прямоугольного параллелепипеда (рис. 12.4), одна из граней которого выходит на поверхность. На этой грани нет никакой, в том числе нормальной, поверхностной нагрузки. Следовательно, не действует нормальное напряжение и на нижнюю грань элемента, обращенную внутрь бруса, так как такое напряжение нечем было бы уравновесить, если предполагать, что на торцах и боковых гранях элемента не действуют вертикальные касательные напряжения, поскольку в деформированном брусе сохраняется ортогональность линий сетки и, следовательно, нет сдвигов. Выделяя аналогичный элемент под ранее рассмотренным и применяя к нему такие же рассуждения, придем и по отношению к нему к аналогичному выводу. Продолжая этот процесс, обследуем элементы по всей толщине бруса. Так как первый эле- [c.103]

Стружка сливная образуется в результате пластической деформации металла в направлении плоскостей сдвига. При сливной стружке поверхность обработки получается более чистой, а сам процесс обработки осуществляется с меньшей силой резания. [c.319]

Здесь Эр — интенсивность пластических деформаций, отсчет которых ведется от наклепанного, а не от естественного первоначального изотропного состояния тела Л—физическая константа материала, Л = рЗх — предельное значение Эр при разрушении путем чистого сдвига Р — коэффициент внутреннего трения, <т = = (1/3) ((Т1 + с 2 + сГз) S —физическая постоянная — сопротивление материала всестороннему разрыву /и —физическая константа материала — показатель охрупчивания материала в объемном напряженном состоянии . (Если S = а,то разрушение происходит без предварительных пластических деформаций, если a S, orменьших значениях пластических деформаций происходит разрушение отсюда и название /п — коэффициент охрупчивания) = + —суммарное пластическое разрыхление (см. предыдущий раздел), слагающееся из начального разрыхления и разрыхления = pL, приобретенного в процессе нагружения L = Yd9 .d3fr, э . —девиатор тензора пластических деформаций L = 2N3p, Эр = " /э 5 .= = ( I7)max Р змах пластических деформаций). [c.600]

Если процесс идет при постоянной температуре, то Т1 = onst. Тогда, откладывая на оси абсцисс значения напряжений а на оси ординат скорости сдвига dvjdx , получим прямую линию, тангенс угла наклона которой равен коэффициенту вязкости. Следовательно, если на опыте реализовать условия чистого сдвига и измерить скорости сдвига и соответствующие им напряжения, то по отмеченной выше методике можно определить коэффициент вязкости. Приборы такого типа называются вискозиметрами, а уравнения тапа (1-10-2) в реологии называются кривыми течения. [c.79]

После холодной деформации (кроме случая чистого сдвига монокристаллов) кристалл содержит субзеренные границы, являющиеся следствием выхода дислокаций из своих плоскостей скольжения, взаимодействия дислокаций между собой и образования их сплетений. Процесс получает тем большее развитие, чем ниже энергия дефекта упаковки. Это состояние неустойчиво при нагреве часть дефектов исчезает, а часть принимает более упорядоченное строение. В результате возникает сравнительно стабильная субструктура, когда отдельные совершенные участки кристалла — субзерна повернуты друг относительно друга на небольшой угол. Размеры субзерен и величина разориентнровки колеблются в широких пределах (обычно от 10 см — до 10 " см и от нескольких минут до нескольких градусов). Чем ниже температура и чем выше (до определенного предела) степень деформации, тем меньше размер субзерен. Этому также способствует и наличие легирующих элементов и примесей, взаимодействующих с дефектами структуры. [c.183]

При кручении будет происходить поворот вокруг продольной оси одного конца стержня относительно другого. Например, если считать левый конец стержня закрепленным, то правый конец повернется относительно левого на угол ф (рис. 3.1, а). В то же время прямая на поверхности стержня, параллельная его оси (например, прямая пп), повернется на малый угол и займет положение пп. Из-за этого поворота прямоугольный элемент на поверхности стержня, подобный тому, который изображен на рисунке и расположен между двумя поперечными сечениями, отстоящими на расстоянии dx друг от друга, деформируется в параллелограмм. Этот элемент вновь показан на рис. 3.1,6 на изолированной дискообразной части стержня. Первоначальная форма элемента обозначена через abd , В процессе закручивания поперечное сечение, лежащее справа, поворачивается относительно противоположного сечения, а точки b и d переходят соответственно в Ь. и d. Во время поворота длины сторон элемента не меняются, но углы уже больше не равняются 90°. Таким образом, видим, что элемент находится в состоянии чистого сдвига (разд. 2.3) и величина деформации сдвига у равна уменьшению угла ba поэтому [c.99]

Как видно, угол а резко увеличивается в первой точке излома при переходе от сдвигого формоизменения к нормальному и достигает порядка 0.25 рад (14°), а затем уменьшается до значения 0.17 рад (9.8°) ко второй точке излома. После излома траектории нагружения во второй точке излома при переходе от нормального формоизменения к сдвиговому угол сближения интенсивно уменьшается и стремится к нулевому значению. Если учесть, что точность теории простых процессов по векторным свойствам для угла а составляет 7°, а точность процессов сложного нагружения в плоских задачах по углу деплана-ции не превышает 20-24° (Э2-эффект), то можно предположить, что процессы чистого формоизменения при сложном нагружении близки к квазипростому процессу [1]. Отклонения угла а от нулевого значения при переходе от сдвигового к нормальному формоизменению связаны с изменением структуры материала ио мере развития пластических деформаций и, как следствие, с возникающей деформационной анизотропией. При феноменологическом подходе к построению математической теории пластичности вполне естественным является гипотеза о том, что образ процесса нагружения при чистом формоизменении в условиях сложного нагружения описывается теорией пластичности квазииростых процессов [1]. Определяющие соотношения этой теории имеют вид [c.147]

Введение. Поведение решений теории пластичности вблизи поверхностей трения, на которых удельные силы трения при скольжении равны пределу текучести при чистом сдвиге (условие максимального трения), обладает рядом характерных особенностей, которые, с одной стороны, могут приводить к трудностям при решении краевых задач, а с другой стороны, могут быть использованы для описания физических процессов в тонких слоях вблизи поверхности трения. По-видимому, первое исследование поведения решений в окрестности поверхностей максимального трения было выполнено в [1]. В этой работе была рассмотрена плоская деформация идеальножесткопластического материала, и анализ был основан на методе характеристик. Из результатов этой работы следует, что вблизи поверхности трения сдвиговая скорость деформации (в системе координат, связанной с поверхностью трения) и эквивалентная скорость деформации стремятся к бесконечности обратно пропорционально корню квадратному из расстояния до поверхности трения. Такое поведение поля скорости может быть получено из непосредственного анализа многих аналитических решений, начиная с известной задачи Прандтля (решение этой задачи можно найти в любой книге по теории пластичности, например [2]). Такое же поведение поля скоростей имеет место в осесимметричных решениях. Одно из наиболее известных решений — течение в бесконечном сходящемся канале [3]. Однако в случае осесимметричной деформации уравнения, вообще говоря, не являются гиперболическими (за исключением теории, основанной на условии текучести Треска, и других подобных теорий), хотя изолированные характеристические поверхности могут существовать [4]. Вследствие этого подход, развитый в [1], не мог быть применен для осесимметричных и пространственных задач. В [5-8] был использован другой подход для асимптотического анализа поля скоростей вблизи поверхностей максимального трения для различных условий течения и гладких условий текучести. Во всех этих работах получено, что закон поведения эквивалентной скорости деформации такой же, за исключением некоторых частных случаев, как и при плоской деформации. В [9 аналогичный результат был получен для осесимметричного течения материала, подчиняющегося условию текучести Треска. [c.78]

Механическая работа, совершенная в процессе проведения чистого сдвига, равна (i)p = 2Gl, а при простом сдвиге равна (o =Gyo/2 (нормальные напряжения Ох и Оу в течение второй серии деформирований не совершают дополнительной работы, так как натуральная деформация удлинения, оставшаяся после первой серии ёх = —ёу=8о=сопз1, в дальнейшем не меняется), так что полная совершенная работа равна [c.92]

Такую схему называют чистым сдвигом. В процессах пластического деформирования металлов, в том числе и при выполнепни операций ковки и штамповки, равенства углов сдвига (рис. 2.1, б) не наблюдается. Примером может служить испытание образцов на кручение. В частном случае кручения имеет место простой сдвиг только в нанравлении одной оси. Для приведения простого сдвига к условиям чистого, вызываемого действием парных касательных напряжений, необходимо повернуть рассматриваемую частицу на угол, равный половине угла сдвига. Приведе шые рассужде 1ия подтверждают следую-и ие выводы пластическое течение металла является вихревым так как при нем происходит не только сдвиговая деформация [c.16]

Описанную здесь двойственность в характере разрушения удобно иллюстрировать с помощью так называемой диаграммы механических состояний испытуемого образца, когда по оси абсцисс откладываются эквивалентные напряжения по критерию максимальных напряжений растяжения а по оси ординат — эквивалентные напряжения по критерию максимальных касательных напряжений а з (рис. 6.5). Эта диаграмма связана с именами Н. Н. Давиденкова и Я. Б. Фридмана. Поясним порядок работы с диаграммой. Рассмотрим, к примеру, процесс растяжения стержня. При нарастании нагрузки увеличиваются значения и а , на графике получаем последовательность точек, ложащихся на непрерывную линию, которую назовем путем нагружения. Для растяжения имеем = о и ст з = ст, а путь нагружения представляется отрезком прямой, наклоненной под углом а к оси абсцисс, причем tga = aэкв/ст кв = ст/ст= 1. Для случая чистого сдвига путь нагружения также будет отрезком прямой, но tga =(т - (- т))/т = 2. Саму ось абсцисс надлежит считать путем нагружения для трехосного равномерного растяжения, когда а, = Оа = стд и ст = О и tga = 0. Кроме того, ось ординат является путем нагружения двухосного сжатия, когда (Т1 = 0, Стз<0, аз<0, сТэкв = 0 и 1 а = оо. Эту ось ординат также следует считать путем нагружения для любого трехосного сжатия, за исключением случая гидростатического сжатия, когда а = а2 = стз<0. [c.143]

Особую роль в коррозионном растрескивании титановых сплавов играют газовые примеси — водород, кислород, азот, углерод, кремний. Чрезмерное содержание их может вызвать коррозионное растрескивание даже технически чистого титана. Так, титан, содержащий до 0,12 % Оа, абсолютно устойчив к коррозионному растрескиванию, а титан, содержащий 0,38 % Оа, растрескивается в 3 %-ном растворе ЫаС1. Сплав Т1 —6 % А1—4 % V (типа ВТ6) обладает высоким сопротивлением к коррозионному растрескиванию при содержании в нем менее 0,1 % Оа. Однако при концентрации более 0,13—0,14 % Оа у этого сплава наблюдаются низкие пороговые значения [ 31 ]. Отрицательное влияние кислорода на сопротивление коррозионному растрескиванию объясняют облегчением процессов упорядочения и плоскостного сдвига. Влияние азота и углерода практически не изучено. Известно лишь, что азот, как и кислород, увеличивает склонность к коррозионному растрескиванию. Кислррод и азот при излишнем их содержании в сплаве вызывают коррозионное растрескивание, которое трудно уменьшить специальной термообработкой (закалка с температуры превращения а + Угле- [c.39]

Развитию представлений о поверхности раздела в системах Ni-сплав — AI2O3 способствовали и другие исследования процессов смачивания и адгезии. Риттер и Бёртон [40] изучали влияние газовой среды и легирующих элементов Сг и Ti на поверхностное натяжение и краевой угол никеля и его сплавов на подложках из сапфира при 1773 К. Газовая среда не оказывала заметного влияния на Yjk и краевой угол в случае контакта чистого никеля с сан-фиром. Результаты, полученные для сплавов, согласуются с предыдущими исследованиями. Уменьшение краевого угла для сплава в среде аргона по сравнению с водородной средой, возможно, обусловлено большим содержанием кислорода в аргоне. Результаты испытаний на сдвиг показали, что прочность связи выше при использовании никеля, выплавленного в кислородсодержащей атмосфере, чем никеля, выплавленного в отсутствие кислорода. Предполагается, что этот эффект связан с возможным образованием шпинели на поверхности раздела. [c.327]

Если эдл. первого элемента определяется разностью по-теици лов полосы скольжения и остального металла, а для пленочного механизма - разностью потенциалов чистого (оголенного) металла и металла под пленкой, то (з.д.с. второго деформационного элемента) будет зависеть от двух факторов -уровня Напряжений а непосредственно в вершине трещины и способности металла к разблагораживанию (сдвигу в отрицательную сторону) его электродного потенциала. Эта способность определяется деформационной активацией а. Следует уточнить, что во всех случаях под потенциалом металла мы понимаем его не равновесное, а компромиссное значение, устанавливающееся в результате 1фотекгшия на металле как анодного, taK й катодного процессов. Этот потенциал, в отличие от равновесного потенциала, не определяет термодинамическую стойкость металла к коррозии. [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...