Толщина балок

Хотя приведенное только что определение моментного объема является удобным, его нельзя признать конструктивным, так как оно не доставляет никакой информации относительно значений моментов текучести Q, и Qj , которые определяют переменную толщину балок. [c.64]

Устойчивость оболочковых конструкции. Увеличение габаритных размеров и уменьшение толщины стенок выдвигают на первый план повышение поперечной жесткости и предотвращение потери устойчивости конструкций. В случае тонкостенных балок закрытого профиля задача [c.267]

Листы поясов, а особенно стенки составных балок представляют собой тонкостенные элементы и способны при сжатии (пояса) или при сдвиге (стенки) терять устойчивость, коробиться. Чем меньше толщина листов и чем больше длина свисающей части с поясных листов, тем меньшую нагрузку может выдержать балка без опасности коробления листов. Поэто- [c.311]

На рис. VI 1.39 показана зависимость толщины стенки от высоты Л двутавровых балок по действующему сортаменту ГОСТ 8239—72 (кривая /) и по более экономичному сортаменту США (кривая 2). Кривая 3 представляет зависимость от Л для идеального , наиболее экономичного сортамента, в котором минимальная толщина для [c.217]

Еще более рациональным по расходу материала для чугунных балок является сечение, показанное на рис. УП.41, д. Толщина стенки принимается минимальной по расчету на касательные и главные напряжения. Соответствующим подбором размеров полок можно получить необходимое смещение нулевой линии, с тем чтобы напряжения в крайних волокнах были равны допускаемым на растяжение и сжатие. [c.219]

Так, в отдельных задачах разыскивается такое приближенное решение, при котором то ли граничные условия не совпадают с действительными в каждой точке наружной поверхности тела, но в интегральном смысле по всей наружной поверхности тела (или, что лучше, на отдельных участках этой поверхности) условия равновесия выполняются то ли условия равновесия для отдельных внутренних точек тела не выполняются точно, но для всего поперечного сечения (такое положение имеется в задачах сопротивления материалов при расчете на изгиб балок) или в пределах любой толщины плиты или оболочки, хотя бы и в пределах любой бесконечно малой ширины (такое положение имеет место в прикладной теории расчета тонких пластинок и оболочек и т.п.) в интегральном смысле условия равновесия выполняются. [c.58]

Сравнить грузоподъемность составной балки из двух двутавров № 60 (см. рисунок к предыдущей задаче) с грузоподъемностью сварной балки, все размеры которой (высота, ширина и толщина полок и стенки) выбраны соответственно равными размерам балки задачи 4.14. Сравнить также веса этих балок. [c.151]

Кроме концентрации нормальных напряжений при изгибе в не которых случаях приходится иметь дело с концентрацией касательных напряжений, в частности при поперечном изгибе уголковых, швеллерных, тавровых и двутавровых балок. В данном случае концентрация напряжений обусловливается резким изменением толщины элементов сечения балки в месте соединения полки со стенкой. Как показывают детальные исследования картины распределения касательных напряжений при изгибе, например в балке двутаврового сечения, фактическое распределение касательных напряжений не отвечает картине, приведенной на рис. 275, а, полученной на основании расчетов по формуле (10.20). По линии / — /, совпадающей с осью симметрии сечения, распределение касательных напряжений будет с достаточной точностью изображаться графиком рис. 275, б. По линии же 2—2, проходящей у самого края стенки, распределение напряжений в случае малого радиуса закругления в месте сопряжения стенки с полкой будет представляться кривой, показанной на рис. 275, в. Из этого графика видно, что в точках входящих углов сечения касательные напряжения теоретически достигают очень большой величины. На практике эти входящие углы скругляют, напряжения падают и их распределение в точках линии 2—2 примерно представляется кривой, приведенной на рис. 275, г. [c.288]

Решение, представленное выше формулами (б) и (в), имеет очень широкие приложения ), так как мы располагаем решениями многочисленных вспомогательных задач о действии сосредоточенных сил. Приближенные результаты для тонких балок, кривых брусьев, колец, тонких пластинок и тонких оболочек также могут использоваться в формулах (б) и (в) для получения соответствующих термоупругих результатов ), справедливых для произвольного распределения температуры. При этом предположение о линейном изменении температуры по толщине пластинки или оболочки, которое широко используется, уже перестает быть необходимым. [c.466]

Самой сильной в смысле влияния на упрощение расчета является гипотеза о характере перемещений или деформаций, когда пренебрегают второстепенными особенностями в кинематической картине рассматриваемого явления. В каждой характерной задаче такая кинематическая гипотеза формулируется особо. Так, при изгибе балок имеется закон плоских сечений, при изгибе пластинок средней толщины и тонких оболочек — гипотеза прямых нормалей, т. е. предположение, что совокупность точек, лежавших до деформации пластинки на какой-либо прямой, нормальной к упругой срединной плоскости, остается на прямой, нормальной к упругой поверхности деформированной пластинки. [c.132]

В двутавровых балках касательные напряжения в точках поперечного сечения стенки в месте примыкания ее к полке могут быть значительными, так как статический момент полки относительно нейтральной оси велик, а толщина стенки даже в очень высоких балках невелика (10...20 мм) это следует из формулы Журавского (7.28). В то же время нормальные напряжения в этих точках поперечного сечения лишь немного меньше максимальных (рис. 7.41). Проверка прочности в подобных случаях расчета двутавровых балок производится с использованием теорий прочности (см. гл. 8). [c.272]

Рассмотрена теоретическая масса проката черных металлов (листовой стали толщиной 0,2—160 мм, полосовой стали, проволоки, профилей круглого, квадратного и шестигранного сечений, равнобоких и неравнобоких уголков, швеллеров и двутавровых балок), а также кузнечных заготовок и обжатых болванок. [c.10]

Тонкостенной балкой открытого профиля называется стержень, толщина стенок которого мала по сравнению с габаритами его поперечного сечения, имеющего незамкнутое очертание. Швеллер, уголок, тавр, двутавр и некоторые другие виды стального проката представляют разновидности балок откр/ того профиля. [c.183]

Гипотезы 1—3 являются непосредственным обобщением гипотез Бернулли — Эйлера, используемых в теории изгиба балок. Они устанавливают отсутствие деформаций сдвига по толщине пластины и линейной деформации в направлении, перпендикулярном срединной плоскости. [c.176]

Гипотезы 1—3 являются обобщением гипотез Кирхгоффа, сформулированных ранее для пластин (см. гл. 4), и закона плоских сечений Бернулли — Эйлера, принимаемого в теории балок. Гипотезы Кирхгоффа — Лява предполагают отсутствие сдвиговых и- нормальной деформаций по толщине оболочки. [c.216]

Пол толщиной 12 см изготовлен из плоских трехслойных панелей, верхние и нижние облицовки которых так же, как и оболочки, выполнены из армированной ровницей полиэфирной смолы, а сердцевина представляет собой соты из пропитанной фенольной смолой крафт-бумаги. Края панелей пола прикреплены к Н-образ-ным коленам оболочек с образованием монококовых крыльев без внутренних ребер жесткости и балок. Аналогично устроены потолок и крыша. Важно отметить, что оболочки для крыльев длиной 5 м и шириной 2,5 м имеют толщину всего 7,6 мм, такая малая толщина стала возможной благодаря высокой прочности и вязкости материала. Как оказалось, конструкция определялась не прочностными требованиями, а ограничением до 1,9 см величины прогиба свободного конца консоли под действием полной внутренней нагрузки 250 кгс/м и нагрузки от лежащего на крыше снега 150 кгс/м . [c.284]

Корреляция с теорией экспериментальных данных по межслойной сдвиговой прочности, полученных при испытаниях на поперечный изгиб коротких балок, затрудняется тем, что и ширина, и толщина балки влияют на межслойную сдвиговую прочность. Это влияние проиллюстрировано на рис. 41. [c.154]

ТУ МХП 442-Н ТУ МХП 1733-51Р ТУ МХП 2878-53 Трубка резиновая вентильная Рукава для изготовления пустотелых железобетонных балок Рукава (чехлы) для пневматических перегружателей Внутренний диаметр 1,6 0, 15 Толщина стенки 0,60—0,75 Диаметры наружные 89- 3 и 127 3, а после раздувания (при давлении 1,5—3 кГ/см ) 105+ и 155 4 Внутренние диаметры 150 176 200 210 216 225 370 [c.194]

Для образцов типа двухслойной балки и с симметрично расположенными демпфирующими слоями исследования проводятся в рамках классической теории балок. В ней не учитываются влияния инерции вращения и деформация поперечного сдвига. Согласно этой теории, плоские до деформирования поперечные сечения остаются плоскими и после деформирования, поэтому нельзя использовать образцы, толщина демпфирующего слоя которых значительно превышает толщину самой балки. [c.323]

На этой установке возможна сварка балок и колонн длиной до 12 м, высотой стенки 400—2000 мм и шириной 200— 8С0 мм, труб диаметром 800—1600 мм из металла толщиной до 16 мм. [c.468]

Для резки двутавровых балок, швеллеров, квадратной и круглой стали применяются также фрикционные и зубчатые дисковые пилы. Для резки листовой стали больших толщин, резки листовой стали по криволинейному контуру и роспуска её на полосы применяется также огневая резка (см. гл. V, Технология производства сварных стальных конструкций и гл. IV, Газовая резка ). [c.487]

Сплачивание по толщине также применяется особенно часто в строительстве для увеличения прочности балок. [c.658]

В 1589 г. архитектором Доженико Фонтана в Риме, на площади перед собором св. Петра, была осуществлена установка обелиска, вывезенного еще Калигулой из Гелиополиса. Работы производились с помощью лесов, толщина балок которых доходила до 65 см. Для подъема обелиска Фонтана использовал сорок 12-блочных полиспастов с 40 канатами и 40 кабестанов. На работах по подъему 30-тонного обелиска были заняты 800 человек и 140 лошадей. [c.16]

Заметим, что для этой балки с тонкими полками осевые напряжения в полках существенно постоянны. Поэтому для упруго-идеально-пластических балок предел текучести достигается одновременно во всех точках полок. Это намного упрощает двухцелевое проектирование балки с заданными упругой податливостью и коэффициентом нагрузки при пластическом разрушении под действием одной и той же системы нагрузок. Действительно, определим оптимальный проект, удовлетворяя первому ограничению на поведение балки и игнорируя второе. Если постоянная интенсивность напряжений ао в полках, согласно этому упругому проекту, должна превышать предел текучести сту при одноосном напряженном состоянии, то проект определится вторым ограничением и толщина полок, предусматриваемых упругим проектом, должна быть увеличена в (То/ау раз. [c.82]

Клепаные соединения применяют для изделий из листового, полосового материала или профильного проката в конструкциях, работающих в условиях ударных или вибрационных нагрузок (авиация, водный транспорт, металлоконструкции мостов, подкрановых балок и т. д.) при небольших толщинах соединяемых деталей, для скрепления деталей из разных материалов, деталей из материалов, не допускающих нагрева или несвариваемых. В наше время клепаные соединения вытесняются более экономичными и технологичными сварными [c.16]

Пластиной называется тело, ограниченное двумя плоскостями Z = h и цилиндрической поверхностью, образующие которой параллельны оси z. В плоскости z = О, называемой срединной плоскостью, выбираются произвольным образом координаты Ха (а = 1,2). Предполагается, что размеры пластины в плане значительно больше, чем толщина 2h (рис. 12.4.1). Так же, как в 2.1, где речь шла о стержнях, будем принимать за 1[аимень-ший поперечный размер наименьшее расстояние между касательными к контуру пластины. Под контуром пластины понимается контур сечения цилиндрической поверхностью плоскости Z = 0. Так же, как теория изгиба балок, теория пластин может быть построена при помощи любого из вариационных принципов. Если при выводе уравнения изгиба мы отправлялись от вариационного принципа Лагранжа, то здесь мы примем за основу вариационный принцип Рейснера (не в силу каких-то его преимуществ, а для иллюстрации метода). Дело в том, что в физически нелинейной теории пластин, изготов- Рис. 12.4.1 ленных из нелинейно-упругого или пластического материала, реализация вычислений на основе принципа Лагранжа приводит к очень большим трудностям, тогда как принцип Рейснера позволяет получить приближенное решение задачи относительно просто. [c.395]

Каркас изготовляется из стальных фасонных балок. Цапфы осп наклона опираются на подшипники, смонтированные на опорах, установленных на фундаменте. Кожух ванны изготовляется из листовой стали толщиной 6—15 мм и снабжается ребрами жесткостгг. [c.273]

Установка состоит из сварной станины 4, двух сменных испытуемых балок 3 и 5, стрелочных индикаторов 1 и 2 и гиревого подвеса 6 с набором грузов 7. Один из образцов имеет вид гнутого швеллера размерами 60 X 30X1,5 мм, изготовленного из листового материала марки ст. 3. Другой имеет вид трубы диаметром 60 мм и толщиной 3 мм, изоготовленной из стали марки Д16Т. Труба по всей длине имеет продольный разрез шириной 5 мм. [c.185]

Балки из композиционных материалов могут быть многослойные и трехслойные. Можно привести множество примеров многослойных балок от простого короткого образца для испытаний до более сложных двутавровых балок переменного сечения (рис. 15) или искривленных балок (рис. 16). Конфигурация трехслойных балок также может изменяться в пшроких (хотя и не до такой степени) пределах — от образца для испытаний (рис. 17) до перекрестных балок и панелей переменной толщины. [c.133]

Два метода расчета слоистых анизотропных балок подробно изложены в работе Цапкота [121. Методы основаны на упрощении теории пластин согласно Донгу и др. [25 ] (цилиндрический изгиб) и Хаскину [30] (плоское напряженное состояние). В случае цилиндрического изгиба рассмотрено деформирование в одной плоскости, причем сечения в процессе изгиба считаются плоскими. Появляющиеся в результате несимметрии материала деформации растяжения и кручения исключаются. При плоском напряженном состоянии материал считается однородным по толщине. При такой формулировке задачи анизотропия не учитывается и вводятся упрощения, соответствующие изотропным балкам. [c.135]

Отсюда следует, что для заданных отношений геометрических параметров hit и упругих постоянных GJE сдвиговая составляющая прогиба уменьшается при увеличении отношения длины пролета к толщине несущего слоя LH. Для длинньЬс трехслойных балок с относительно тонкими несущими слоями доля сдвйговой составляющей в суммарном прогибе незначительна. Можно также заключить, что для коротких трехсложных балок отношение ЬН является параметром, по величине которого можно судить о форме разрушения (в результате разрушения несущих слоев или среза по леевой прослойке, соединяющей несущие слои с заполнителем). [c.143]

Сборная предварительно напряженная железобетонная оболочка положительной кривизны с размерами в плане 102x102 м построена в г. Челябинске [1]. Оболочка собрана пз ребристых панелей размером 298X1195 см, укладывающихся на перекрестную систему тавровых железобетонных балок (рис. 2.14). Панели по контуру окаймлены ребрами, высота которых у опорной зоны составляла 34 см, в середине пролета — 43 см. Кроме того, плита панелей толщиной 5 см подкреплена тремя поперечными ребрами. Балки длиной 1180 см, на которые укладывались плиты, имели переменную высоту 75 см у края, 88 см в середине пролета. [c.73]

Резульаты испытания прочности конструкции Ленпромстрой-проекта. Описание конструкции дано в 2.1.1 и 2.2.2. Толщина панелей опытной конструкции была больше проектной толщина средних плит составляла в среднем 4 вместо 3 см по проекту, крайних плит 5,3 — 6 вместо 4—6 см по проекту. При испытании прочность бетона панелей составляла от 29,60 до 52,70 МПа. Одна из опытных конструкций была выполнена с уменьшенным по отношению к проекту армированием арматура крайних панелей установлена из условия восприятия 70% главных растягивающих усилий, полученных по расчету средние панели армированы холоднотянутой проволокой диаметром 4 мм вместо 6 по проекту. В этой конструкции выпуски арматуры в стыках между панелями были отогнуты. Покрытие рассчитано на равномерно распределенную нагрузку, равную 5900 Н/м , при этом снеговая нагрузка с учетом снегового мешка и нагрузки от подвесных кран-балок грузоподъемностью 30 кН приведены к равномерно распределенной. [c.268]

Опыты по определению эквивалентного комплексного модуля упругости для многослойного демпфирующего покрытия проводились на защемленных по обоим концам или жестко защемленных на одном и свободно на другом конце балках, причем варьировались волновое число п, толщина подкрепляющего слоя Не, толщина клеевого слоя Но, число слоев N, температура Т и частота колебаний to, а в качестве демпфирующего материала использовались слои акриловой смолы. Найденный с помощью эксперимента комплексный модуль упругости клеевого слоя использовался для определения Ев и г в для каждого значения температуры и резонансной частоты колебаний, после чего вычислялся параметр поперечного сдвига gu- Параметр Кп определяется как длина шарнирно опертой балки, имеющей такую же резонансную частоту для соответствующей формы колебаний. По найденным из эксперимента значениям параметра Лл для соответствующей формы колебаний и резонансным частотам со и (о о колебаний соответственно демпфированной и недемпфированной балок с помощью формул Оберста определяются значения Ее и г]е для демпфирующего покрытия. Было обнару- [c.308]

Сборку тяжёлых клёпаных балок целесообразно производить раздельно в следующем порядке (фиг. 56). Предварительно производятся сборка, рассверливание и клёпка поясов балки, состоящих из двух поясных уголков с горизонтальными листами. Для заводки вертикального листа зазор между вертикальными полками уголков выдерживается помощью прокладок толщиной на 1—1,5 мм больше толщины вертикального листа. Прокладки ставятся не реже, чем через 1,0—1,25 ж, и снимаются лишь после окончания клёпки пояса. Сборка вертикального листа балки с поясами и постановка уголков жёсткости, фасонок для связей и прочих деталей производятся в вертикальном положении. На стеллажах укладывают нижний пояс балки, в зазор между поясными уголками заводится вертикальный лист, который затем покрывается верхним поясом последними ставятся уголки жёсткости, накладки и прочие детали. При плотном прилегании [c.500]

Фиг. 333. Крепление формы верхней части выхлопного патрубка паровой турбины на 50 тыс. кв. Габариты отливки длина 6 м ширина 2,5 л высота 3 л толщина стенок в среднем 60 мм, вес около 60 т. 1 — нижнее крепление (поперечный ряд двутавровых балок) 2 — плиты-подкладки под балки плиты-настил на балки 4 —опорные стойки (для фзльщивой нагрузки) 5—рельсы-перекладины на опорных стойках 6 — броневые плиты для бокового крепления формы 7 — плиты-упоры Я — сварные балки для подвески основного болвана Р—плнты-про-кладки для расчековки заднего болвана с балками 70 — плиты для крепления швеллеров с подвесной арматурой 7/— швеллеры для крепления подвесной арматуры /2 — литая арматура (шпоны) /3 — плиты-фордеки для перекрытия общих питателей — броневые плиты для бокового крепления формы 75—верхнее крепление балки для нагрузки заднего болвана 16 — балки для крепления всей системы 17 — грузы на форму 18 — плиты для крепления заднего болвана 19 — грузы и подкладки для расчековки заднего болвана со стенкой кессона.

У тендеров с рамами, приваренными к баку, верхний лист рамы имеет толщину порядка 14 мм и служит днищем бака. К нему приваривается хребтовая балка, сваренная из двух вертикальных и одного горизонтального листов, связанных между собой поперечными листами. К вертикальным листам снаружи привариваются кронштейны, соединённые также с днищем бака сварным швом. Обносные швеллеры иногда не применяются. Высота рамы делается 330—380 мм с расчётом возможности размещения стальной отливки буферного бруса и расположенного в ней упряжного прибора. Для хребтовых балок используются сваренные между собой попарно швеллеры по сортаменту ОСТ 10017-39 или горизонтальные и вертикальные листы толщиной 14—16 мм. Высота обносного швеллера 180—240 мм. Консоли и поперечные крепления изготовляются из стального литья по ГОСТ 977-41 или из проката толщиной 10 — 14 мм, горизонтальный лист шкворневой балки — из проката 20—22 мм Материал для проката — Ст. 3 по ГОСТ 380-41. [c.395]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...