Плоскостность сдвига

Отметим, что плоскостная волна сдвига в этом направлении не связана с изгибной волной. Поскольку эффект связанности плоского и изгибного состояний является типичным для композиционных материалов, вызывает удивление то, что волнам такого рода уделялось к настоящему времени существенно меньше внимания, чем другим вопросам динамики композиционных материалов. Исследование распространения волн в слоистых пластинах, учитывающее отмеченный выше эффект, я также анализ взаимодействия плоских и изгибных форм движения в различных волнах, содержится в работе Сана [164.] [c.282]

Иногда при определении геометрии узла производится анализ напряжений всей конструкции. Сложная конструкция может быть представлена как совокупность конечных элементов. Ими являются трех- и четырехугольные мембраны, панели, работающие на сдвиг, одноосные стержни. Для имитации обшивок используются плоскостные элементы. Размеры всех вышеперечисленных элементов выбираются в зависимости от сложности картины напряжений и геометрии конструкции. С использованием компьютеров можно вычислить деформацию конструкции в заданных условиях нагружения, после чего внести необходимые коррективы в предварительные расчеты. Напряжения и усилия, действующие в упрощенных (модельных) элементах, рассчитываются таким же образом и соотносятся с реальной конструкцией. [c.60]

Таким образом, ошибка в определении времени сдвига сигнала при сд=2 мкс вследствие неплоскостности соударения составляет 57о. Общая относительная погрешность в определении /сд при 6=200 м/с с учетом погрешности, обусловленной не-плоскостностью соударения, достигает 6,5%. [c.197]

Улучшение в сопротивлении росту усталостной трещины сочли за результат усиления склонности к плоскостному скольжению и обратимому пластическому сдвигу. Естественно, выгоды от увеличения размера зерен следует соразмерять с потерями в уровне предела текучести. [c.363]

Полимеры, наполненные чешуйками, во многих отношениях подобны ленточным композициям. К наполнителям с типичными чешуйчатыми частицами относятся слюда, каолин, графит, стеклянные чешуйки, алюминиевые чешуйки (алюминиевая пудра) и дибор ид алюминия. В большинстве методов переработки полимеров, наполненных чешуйками, наполнитель ориентируется в той или иной степени в плоскости чешуек и полимеры ведут себя подобно ориентированным в плоскости материалам. Полимеры с плоскостной ориентацией чешуек обладают пониженной проницаемостью для газов и жидкостей [95—100]. Это обусловлено увеличением пути диффундирующих молекул при огибании непроницаемых чешуек. Чешуйчатые композиции обладают также высокой устойчивостью к проколу острыми предметами [101] и необычайно высоким модулем упругости по сравнению с другими полимерными композициями с дискретными частицами [100, 102—107]. Модуль упругости при растяжении, измеренный в любом направлении в плоскости ориентации чешуек, а также модули упругости при сдвиге близки к значениям, предсказываемым простым правилом смешения. Были сделаны попытки теоретического расчета модулей упругости чешуйчатых композиций в зависимости от отношения диаметра чешуек к толщине и других факторов [108, 109]. [c.286]

Особые случаи изгиба. При изгибе тонкостенных балок в результате искажений их поперечных сечений из-за сдвигов в тех случаях, когда эти сдвиги стеснены (например, имеется заделка), нарушается плоскостной закон распределения нормальных напряжений. Нормальные напряжения по ширине поясов балок не остаются постоянными, а по высоте балок изменяются не по линейному закону. Такое явление носит название стесненного изгиба. Нормальные напряжения в поясе балки при стесненном изгибе могут быть представлены как сумма нормальных напряжений от свободного изгиба й стеснения [0.211 [c.402]

При эксплуатации, хранении и ремонте поверка мер включает следующие операции внешний осмотр, проверку притираемости измерительных поверхностей, определение их отклонений от плоскостности, определение отклонения длины или рабочего угла мер от номинального значения. Притираемость мер к вспомогательным стеклянным пластинам определяют по наличию интерференционных пятен и их цвету, а притираемость мер между собой — по усилению сдвига. [c.123]

Для обеспечения возможности контроля плоскостности стеклянными пластинами ПИ контролируемая поверхность должна быть блестящей. Блеск достигается доводкой на шаржированном притире в следующем порядке на чугунный притир наносят 1—2 г алмазной пасты МЮ/7, добавляют 8—10 капель керосина и растирают тампоном по притиру. Шаржирование притира проводят вторым притиром, наложенным на первый, движением верхнего притира в виде цифры 8. Шаржирование заканчивают при резком увеличении усилия сдвига одного притира по другому, затем марлевым тампоном притир очищают от свободного абразива, промывают бензином и обезжиривают ацетоном. [c.237]

Аберрации Сдвиг (вибрации) Рассеяние света Дефокусировка из-за недостаточной плоскостности пленки [c.15]

Изучение свойств металла возможно в процессе его ортогонального резания, где легко воспроизводится плоскостная картина деформации. При снятии тонких стружек основным видом деформации является пластический сдвиг, происходящий в узкой зоне деформации металла. Следовательно, величину касательных напряжений можно рассчитать как [c.6]

Аналог лампового генератора на Я и С — П. г. на плоскостном транзисторе (рис. 1, д). При заданных Я и С условия самовозбуждения выполняются только для одной частоты. В отличие от лампового аналога, обратная связь в таком П. г. рассчитывается по току, а не по напряжению, и па частотах, близких к /ц, следует учитывать сдвиг фаз в самом транзисторе. [c.118]

Если стержни заклепок больше рекомендуемых, выступающая часть стержня может изогнуться (рис. 2.2.65, е), а при коротких стержнях возможно их внедрение в деталь (рис. 2.2.65, ж, л) или образование низкокачественной замыкающей головки (рис. 2.2.65, з-л). Прижим с незначительной силой может привести к сдвигу склепываемых деталей (рис. 2.2.65, м). Отклонение от плоскостности поверхности склепываемых деталей также приводит к деформированию деталей соединения (рис. 2.2.65, и). [c.194]

Особую роль в коррозионном растрескивании титановых сплавов играют газовые примеси — водород, кислород, азот, углерод, кремний. Чрезмерное содержание их может вызвать коррозионное растрескивание даже технически чистого титана. Так, титан, содержащий до 0,12 % Оа, абсолютно устойчив к коррозионному растрескиванию, а титан, содержащий 0,38 % Оа, растрескивается в 3 %-ном растворе ЫаС1. Сплав Т1 —6 % А1—4 % V (типа ВТ6) обладает высоким сопротивлением к коррозионному растрескиванию при содержании в нем менее 0,1 % Оа. Однако при концентрации более 0,13—0,14 % Оа у этого сплава наблюдаются низкие пороговые значения [ 31 ]. Отрицательное влияние кислорода на сопротивление коррозионному растрескиванию объясняют облегчением процессов упорядочения и плоскостного сдвига. Влияние азота и углерода практически не изучено. Известно лишь, что азот, как и кислород, увеличивает склонность к коррозионному растрескиванию. Кислррод и азот при излишнем их содержании в сплаве вызывают коррозионное растрескивание, которое трудно уменьшить специальной термообработкой (закалка с температуры превращения а + Угле- [c.39]

Средние результаты испытаний иа плоскостной сдвиг изделии, полученных пултрузиен [c.245]

Превращение параллелограмма тпрд в параллелограмм тф рд происходит следующим образом. Движение любой точки наклонного лезвия в направлении вектора V скорости резания может быть представлено состоящим из двух движений одного в направлении, нормальном к лезвию, определяемого вектором Удг, и другого в направлении, параллельном лезвию, определяемого вектором и-[. При перемещении в направлении, нормальном к лезвию, на расстояние дг слои материала, деформируясь по плоскости сдвига в направлении, перпендикулярном к лезвию, вызовут укорочение срезаемого слоя до размера L N При перемещении вдоль лезвия на расстояние Т слои образовавшейся стружки, параллельные лезвию, увлекаемые передней поверхностью инструмента, сдвинутся вдоль лезвия так, что верхний край стружки переместится на расстояние АТс. Сдвиг слоев стружки вдоль лезвия подтверждается следующим опытом. Если на верхней плоскости срезаемого слоя нанести риску тк, перпендикулярную к лезвию инструмента, то на свободной стороне стружки эта риска займет положение т к, отклонившись от перпендикуляра к лезвию в направлении вектора v на угол %. Экспериментально доказано [7], что смещение слоев материала вдоль лезвий не вьвывает дополнительной деформации этих слоев в направлении, перпендикулярном к условной плоскостн сдвига, а поэтому точка стружки переместится в точку а, а точка т в точку, та. [c.275]

На основе этих выводов можно представить себе сущность холодной сварки в ввде физической схемы, излагаемой следующим образом. Как было показано расчетами, осадка в макрообъеме создает недостаточный нагрев. Оценим количественно температуру, достигаемую при плоскостном сдвиге [см. формулу (3.44)]. Из нее получаем равенство [c.149]

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных зкспериментальнььх данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (ст ). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = Oq/T (здесь Од — гидростатическое давление, Т— интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого или /с твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Лр с показателем напрязкенного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9, 24/. Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только от геометрических характеристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = (as, 1/В, f )Honpe-деляется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций, по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла СТ, =/(Е ) находим величину интенсивности напряжений в пластической области. Интервалы изменения а следующие Q.J, < а . Для плоской деформации та -кая подстановка в получаемые формулы означает замену временного сопротивления на данную величину. [c.50]

Напряженное состояние и прочность упрухопластиче-ских тел с плоскостными концентраторами зависит от их местоположения, геометрических размеров и механических свойств материала. Проиллюстрируем сказанное на примере пластин с центральным и двухсторонним надрезами. Для данных пластин напряженные состояния будут различными. Для пластины с двухсторонним надрезом (рис. 3.4, а) сетка линий скольжения при достижении полной текучести в нетто-сечении приводит к некоторому перенапряжению Q = а J /2 к, где к — предел текучести метала при чистом сдвиге. Для пластины с центральным дефектом рис. 3.5] такого перенапряжения не наблюдается вплоть до предельной стадии ее работы. В окрестности вершины дес )екта имеет место плоское напряженное состояния при плоской деформации (Qj = а , G2 = o /2, аз = 0, см. рис. 3.5, б). Для анализа [c.85]

Рис. 31. Плоскостное скольжение в результате сдвига частиц аг в сплаве Т1—10А1. Зона скольжения проходит вдоль следа призматической плоскости (1010). Частицы показаны в темнопольном изображении

Сплавам несколько недостаренным или на пике старения присуще очень грубое, неравномерное распределение плоскостного скольжения [8, 9]. По данным рис. 10.3 можно предположить (речь об этом еще пойдет ниже), что неравномерное распределение скольжения на пике старения суперсплавов с упрочняющей г -фазой чревато ранним зарождением трещин в полосах плоскостного скольжения. На пике старения максимальный сдвиг, измеренный в любой полосе скольжения, может быть в 3-5 раз больше, чем в недостаренном или перестаренном состоянии. Экстремальная картина с циклическим упрочнением и разупрочнением, которая возникает на пике старения (см. рис. 10.2), отражает нестабильность пластического течения. В этом состоянии частицы второй фазы очень прочны, но как только скольжение возникло в нескольких относительно податливых плоскостях, они разупрочняются катастрофически и обеспечивают сосредоточение последующей пластической деформации в этих немногих [c.341]

Более сложные модели виброперемещения. В качестве примеров более сложных моделей процессов виброперемещения рассмотрим системы соответственно с двумя и тремя степенями свободы, схемы которых и уравнения движения приведены в пп 8 и 9 таблицы. Первая система (п. 8) представляет собой гело, рассматриваемое в виде материальной точки, которое движется по шероховатой наклонной плоскостн. совершающей гармонические колебания в двух взаимно перпендикулярных направлениях [4, 8]. Приняты следующие обозначения т — масса тела g — ускорение свободного падения а — угол наклона плоскости к горизонту Т и Q — соответственно продольная и поперечная постоянные силы, действующие на тело F — сила сухого трения N — нормальная реакция А и В — амплитуды продольной и поперечной составляющих колебаний плоскости е — сдвиг фаз (О — частота колебаний / н — соответственно коэффициенты трення скольжения и покоя и Л — соответственно коэффициенты восстановления и мгновенного трения при соударении тела с плоскостью [c.256]

Однонаправленно упрочненный боралюминий может рассматриваться как ортотропный материал, проявляющий изотропию в поперечном направлении, выражаклцуюся через пять независимых упругих констант. Однако боралюминий часто применяется в виде набора монослоев, представляющих элементы конструкций со сложной укладкой. В этом случае он рассматривается как тонкий ортотропный слой, находящийся в плоско-напряженном состоянии, описываемом только четырьмя независимыми упругими константами. Этими константами являются осевой модуль упругости поперечный модуль упругости основной коэффициент Пуассона Vj2 и плоскостной модуль сдвига Подробное объяснение, выражающее соотношение констант в композиционном материале, было сделано Эштоном и др. [6], которые показали, что расчет упругих констант в композиционных материалах может [c.453]

Приравняв это выражение нулю, найдем условие отсутствия сдвигов по шву при внецентренном растяжении. При равенстве А — О эпюра продольных напряжений по высоте стерясня не имеет скачка на линии, разделяющей плоскостной вполне подобна эпюре напряжений в монолитном стержне. Составной стержень в этих случаях работает как не соединенный связями сдвига. [c.65]

Рассмотрим отражающую полированную поверхность, имеющую отклонения от плоской. Известно, что в классической интерферометрии отклонения поверхности от плоской можно легко наблюдать методом сдвига. При таком методе волна, отражаемая исследуемой поверхностью, расщепляется в интерферометре на две когерентные волны, которые смещаются в поперечном направлении одна относительно другой. Благодаря интерференции этих волн и наблюдают отклонс ния поверхности отражающего объекта от плоскостности. Такой метод непригоден в случае диффузных объектов из-за отсутствия корреляции между двумя любыми участками одной и той же спекл-структуры. Но его можно использовать, если ограничиться выявлением изменений неплоскостности диффузного объекта, который подвергается деформациям. [c.114]

Рассмотрим теперь образование агрегатов из нейтральных дефектов. Новые представления о природе устойчивого скрытого изображения были развиты на основе предположения, что -центры могут образовывать плоскостные внутренние агрегаты, приобретающие положительный заряд по достижении определенных критических размеров. Такие же агрегаты атомов серебра могли бы возникать в результате соединения электронов с междуузельными ионами серебра, расположенными в соседних междуузлиях. Однако если соображения, приведенные в начале этого параграфа, верны, то образование внутренних агрегатов такого типа маловероятно. Такой вывод согласуется с результатами опытов по фотолизу крупных, хорошо образованных монокристаллов чистого галоидного серебра, которые не обнаруживают внутреннего изменения при освещении. В таких опытах серебро всегда выделяется на свободной поверхности или вблизи внутренних границ зерен и полос сдвига ), связанных с линейными смещениями. Это явление можно объяснить, во-первых, тем, что ионы серебра могут соединяться с электронами в таких нарушениях решетки, или, во-вторых, тем, что эти поверхности могут служить источниками вакантных галоидных узлов, способных улавливать электроны и образовывать / -центры. Понятно, что оба процесса могут протекать одновременно. [c.122]

При изгибе тонкостенных балок в результате искажений их поперечных сечений из-за сдвигов в тех случаях, когда эти сдвиги стеснены (например, имеется ваделка), нарушается плоскостной закон распределения нормальных напряже-1ий. Нормальные напряжения по ширине поясов балок не остаются постоянными, [c.285]

Сила Рг, действуя на резец, изгибает его в вертикальной плоскости, а ее реакция также в вертикальном направлении изгибает деталь. Сила Ру стремится оттолкнуть резец от детали в направлении, перпендикулярном к ее оси, а реакция силы Ру изгибает деталь в горизонтальной плоскости. Сила Рх противодействует продвижению суппорта станка вдоль оси детали. По ее величине рассчитывают на прочность механизм подачи станка. Сила Рх изгибает резец в горизонтальной плоскостн. Таким образом, под действием изгибающих сил Рг и Рх резец испытывает косой изгиб. Реакция силы Рх сдвигает деталь вдоль ее оси. [c.203]

Как видно, толщина сдвига настолько мала, что не просматривается с помощью обычных систем оптических микроскопов. И тем не менее плоскостный эффект сдвига, завершающий осадку, дает тот самый необходимый для сваривания высокотемпературный импульс, который и завершает процесс формирования непрерывной кристаллической структуры по контактной плоскости. К моменту сваривающего микросдвига контактная плоскость образуется внутренними слоями металла. Поскольку все загрязнения были вытеснены осадкой, сдвиг происходит по идеально чистому металлу. Все изложенные здесь расчеты и соображения относятся к холодной сварке. Для других процессов сварки давлением, например сварки трением, экспериментальные и расчетные числа будут совсем другие. [c.149]

Но возвращаясь снова к холодной сварке и ее конечному эффекту плоскостного межкристаллического сдвига, нужно признать, что этот сдвиг ввиду его кратковременности происходит как бы в слое твердого металла, мгновенно переходящего в состояние расплава и тут же снова превращающегося в твердое состояние. И все-таки факторы времени в этих процессах какие-то особенные. Стабилизация электронных плотностей длится в течение не долей секунд, а минут. И здесь снова приходится сталкиваться с несовместимостью явлений в металле в микро- и макрообъемах. Понятие модуля сдвига к электронным конфигурациям неприложимо, так же как неприложима к ним и динамическая вязкость. [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...