Образ процесса нагружения

Образ процесса нагружения [c.96]

В некоторой точке А траектории деформаций (рис. 5.3) расположим подвижный репер Френе р,- (i=l, 2,. .., 5). При движении точки А по траектории подвижный репер меняет в пространстве свою ориентацию, причем вектор pi всегда направлен по касательной к траектории. В каждой точке А траектории, т. е. на конце вектора Э, можно построить основные физические векторы а, da, йЭ (рис. 5.3). Совокупность траектории деформаций и построенных во всех ее точках векторов а, do, d5 и др., а также отнесенных к этим точкам скалярных параметров s, s, ffo. Т, t и других называется образом процесса нагружения в пространстве деформаций. [c.96]

На рис. 5.5 приведены примеры образов процесса нагружения в пространстве напряжений (а) и деформаций (б) при испытании цилиндрической оболочки из сплава В95 на сжатие с кручением [5], которые дают наглядное представление о поведении материала при сложном нагружении. [c.97]

Теория пластичности для траекторий малой кривизны (xi[c.264]

Область двухмерная - Построение интерполирующего полинома 60-62 Образ процесса нагружения 91 Образец с кольцевым надрезом - Диаграмма деформирования материала 258 - Расчетная схема 258 Ожидание математическое случайной величины 393 [c.611]

Датчик относительных перемещений и тензодатчики изгиба задней рессоры показывают (рис. 3.4), что при движении с ускорением при разгоне (и торможении) происходит перераспределение реакций на колесах автомобиля. Это выражается в том, что статическая нагрузка от подрессоренной массы, которой соответствуют нулевые значения датчиков, суммируется с инерционной нагрузкой. При переключении передач, когда продольное ускорение автомобиля /а л О, датчики возвращаются на нулевой уровень. Таким образом, процессы нагружения рессор при переменных режимах движения являются нестационарными. [c.100]

Как строится образ процесса нагружения , В каких пространствах [c.139]

Наклеп. Представим, что образец растянут за пределом упругости и напряжение доведено до значения, определяемого ординатой какой-нибудь точки К (рис. 2.13). Если теперь начать снижение нагрузки, то в образце буДет исчезать упругая деформация. Разгрузка на диаграмме изобразится прямой КО, параллельной линии О А. Следовательно, упругие удлинения пропорциональны растягивающим напряжениям и за пределом пропорциональности материала (закон Герстнера ). При полной разгрузке образца остаточную деформацию находят пользуясь относительным удлинением 00. Таким образом, процессы нагружения и разгрузки пластичных материалов определяются различными законами. [c.29]

Процесс нагружения можно задать и смешанным образом. Например, задать компоненты девиатора Эц 1) и среднее гидростатическое давление p t)——ao. Такая комбинация задаваемых во времени функций физически допустима, так как испытание образца можно проводить в камере высокого давления, а любые сдвиги можно осуществлять в этой камере при любом давлении. Это означает, что давление p(t) можно отнести в разряд внешних параметров испытания подобно температуре T(t). [c.80]

Особого рассмотрения требует тот случай, когда точка нагружения остается на ребре поверхности нагружения. Предположим, например, что а — бц, тогда одновременно выполняются два условия Ое — Tj = 2A и —O = 2fe, причем величина к увеличивается в процессе нагружения. На рис. 16.8.1 показано сечение призмы октаэдрической плоскостью в окрестности ребра в этой плоскости лежат нормали к поверхности призмы. Нормали к граням призмы в точке пересечения ребра с октаэдрической плоскостью образуют угол, внутри которого лежат возможные приращения пластической деформации. Этот угол составляет 60". Вычисляя по отдельности скорости пластической деформации, соответствующие тем граням, которые пересекаются на ребре, па [c.555]

Таким образом, это распределение напряжений отвечает нулевым поверхностным и объемным силам. Работа, совершаемая этими силами в процессе нагружения, равна нулю отсюда следует, что [c.280]

В дальнейшем рассматривается случай простого нагружения , т. е. предполагается, что в процессе нагружения детали направления главных напряжений в каждой точке остаются неизменными. Равным образом не меняются и соотношения между величинами главных напряжений. [c.572]

Таким образом, в процессе нагружения наша система дважды преобразуется, меняет свою структуру. Такие преобразования связаны с выключением связей и характерны вообще для всех статически неопределимых систем. Последовательное выключение наиболее напряженных связей означает постепенное понижение порядка статической неопределимости и приводит к превращению ее в статически определимую систему, а затем — в механизм. [c.142]

Испытание начинают нажатием на спусковую педаль 2. Этим приводят в действие масляный тормоз и связанную с ним систему рычагов грузового механизма. Тогда груз, укрепленный на штоке поршня масляного тормоза, начинает опускаться вместе с ним опускается штырь 10, освобождается грузовой рычаг 9 и нагрузка передается на алмаз в течение установленного времени. Дальнейшее опускание груза вызывает через систему рычагов подъем штыря 10, и алмаз разгружается. Продолжительность нагружения регулируется заранее специальным винтом, расположенным на крышке масляного тормоза, а во время испытания отмечается сигнальной лампочкой 7, которая гаснет при нагружении и загорается после разгрузки. Таким образом, процесс испытания происходит автоматически и совершенно однообразно. [c.232]

Таким образом, процесс формирования усталостных бороздок при регулярном нагружении с постоянным уровнем максимального напряже- [c.178]

Использование представленного соотношения правомерно, начиная с расстояния не менее 1 мм от поверхности, когда влияние концентрации напряжений у поверхности отверстия пренебрежимо мало на начальном этапе роста трещины. Вместе с тем в этом случае в расчете эквивалентного напряжения интегрально учитывается влияние всех процессов упрочнения и разупрочнения материала в связи с развитой пластической деформацией в области малоцикловой усталости уже в первом цикле приложения нагрузки. Следует подчеркнуть, что выявленные в эксплуатации трещины по своему размеру (в пределах 1 мм) и по характеру возрастания шага усталостных бороздок (линейная зависимость от длины) относят к малым трещинам. Для них точнее и корректнее использовать понятие не напряжения, а размаха деформации или /-интеграла в связи с развитой пластической деформацией (см. главу 5). Вместе с тем для оценки относительных характеристик реализуемого процесса в эксплуатации и при проведении стендовых испытаний представление об эквивалентном напряжении остается по-прежнему корректным. Это связано с тем, что независимо от того, каким образом реализовано нагружение материала, рассматриваемой величине шага усталостных бороздок ставится в соответствие единственное значение именно эквивалентного коэффициента интенсивности напряжения. Его величина полностью определяется эквивалентным напряжением. [c.550]

В большинстве проведенных к настоящему времени работ по исследованию микромеханического поведения композитов явно или неявно предполагается, что компоненты композиционного материала являются линейно упругими. Однако при приложении нагрузки многие из этих материалов, в особенности материалы, которые обычно используются для изготовления матрицы, не сохраняют своих линейных свойств. Для некоторых материалов эта нелинейность может быть хотя бы частично обусловлена вязкоупругостью — временными эффектами, которые обсуждались в гл. 4. С другой стороны, как только приложенная нагрузка превосходит определенное значение, равное пределу текучести материала, для большинства материалов обнаруживается нелинейность, не зависящая от временных факторов. Этот последний тип нелинейности, проявляемый вне упругой области, называется пластичностью. Таким образом, термин упругопластическое поведение обычно означает, что рассматривается процесс нагружения в целом. [c.197]

Таким образом, если в процессе нагружения а<0т, то ы — i если 01>ат, то и = щ- -и2. [c.12]

Среди различных образов процесса нагружения выделим три характерных (рис. 5. . Если в течение всего времени процесса нагружения векторы Э, а, АЭ, da направлены по одному непод-4—1577 97 [c.97]

А. А. Ильюшиным был сформулирован постулат изотропии [8] образ процесса нагружения в пятимерном пространстве деформаций полностью опреде- Рис. 5.7 ляется только внутренней геометрией траектории деформаций Э з) и скалярными функциями — давлением P —dQ темпепатцпой T(s), скоростью s. —т. е. образ процесса инвариантен относительно преобразований вращения и отражения всего образа в (рис. 5.7). [c.99]

Деформационная теория Генки—Надаи. Теория применима для случая квазипростого образа процесса нагружения, когда векторы напряжений и деформаций в пространстве деформаций либо напряжений направлены по одному лучу, изменяющему со временем свое положение в пространстве, т. е. когда направляющие тензоры напряжений и деформаций а = Э или [c.260]

Траекторию деформации с построенными в каждой ее точке векторами напряжения х и заданными значениями Стд называют обр<23ом процесса гшгружетя. А. А. Ильюшиным бформу-лирован подтвержденный экспериментально постулат изотропии [25] образ процесса нагружения в пятимерном пространстве деформаций полностью определяется только внутренней геометрией траектории деформаций. [c.91]

В теории у пру го пластических процессов используется совмещение пространств Э5 и 2s, в частности, при задании образа процесса нагружения тела, который определяется как совокупность траектории деформаций, значений скаляров Т (температура), р, v = dsjdt и др. в каждой ее точке и построенных в каждой точке физических векторов (например, сг). Скаляр р рассматривается при этом как один из параметров процесса не только потому, что он не может быть учтен в траектории деформаций, но и потому, что в реальных экспериментах гидростатическим давлением действительно можно управлять как независимым параметром (такие установки описаны, например, в [5, 6] ). Относительно образа процесса A.A. Ильюшиным сформулирована следующая гипотеза-постулат изотропии [1, 2] ...образ процесса нагружения полностью определяется только внутренней геометрией траектории деформаций (т.е. величинами Kj s)) и скалярными параметрами Т, р, V и др., т.е. образ процесса инвариантен относительно преобразований вращения и отражения всего образа в Э5 . Согласно теореме изоморфизма [1] постулат изотропии справедлив и в пространстве напряжений. На основании постулата изотропии связь а — э в общем случае представляется в виде а=Л/рр / = 1,..., 5 (р - векторы сопровождающего естественного пятигранника Френе, построенного на траектории деформаций) или в виде [c.41]

Совокупность траектории деформации, физических векторов, связанных с траекторией деформации в каждой ее точке, и скалярных величин температуры Т, давления р и т. п. — называется образом процесса нагружения тела в пространстве деформаций. С использованием понятия образа процесса сформулирован, лежащий в основе представлепия (7.28) постулат изотропии образ процесса нагружения в пятимерном пространстве деформаций определяется только внутренней геометрией траектории деформации и скалярными величинами — давлением р з), температурой Т з) и др. [c.180]

В силу постулата изотропии, образ процесса нагружения инвариантен относительно преобразований вращения и отражения в пространстве деформаций Э . Это обстоятельство позволяет сократить число экспериментов по исследованию упругопластических свойств материала при произвольных сложных нагружениях, включая и перемеппые пагружепия. [c.180]

Как видно, угол а резко увеличивается в первой точке излома при переходе от сдвигого формоизменения к нормальному и достигает порядка 0.25 рад (14°), а затем уменьшается до значения 0.17 рад (9.8°) ко второй точке излома. После излома траектории нагружения во второй точке излома при переходе от нормального формоизменения к сдвиговому угол сближения интенсивно уменьшается и стремится к нулевому значению. Если учесть, что точность теории простых процессов по векторным свойствам для угла а составляет 7°, а точность процессов сложного нагружения в плоских задачах по углу деплана-ции не превышает 20-24° (Э2-эффект), то можно предположить, что процессы чистого формоизменения при сложном нагружении близки к квазипростому процессу [1]. Отклонения угла а от нулевого значения при переходе от сдвигового к нормальному формоизменению связаны с изменением структуры материала ио мере развития пластических деформаций и, как следствие, с возникающей деформационной анизотропией. При феноменологическом подходе к построению математической теории пластичности вполне естественным является гипотеза о том, что образ процесса нагружения при чистом формоизменении в условиях сложного нагружения описывается теорией пластичности квазииростых процессов [1]. Определяющие соотношения этой теории имеют вид [c.147]

Таким образом, процессы формирования зон переходного поверхностного слоя в процессе диссипации энергии нагружения в области вершины трещины протекают посредством структурных фазовых переходов второго рода (например, аморфизация материала у вершины трещины и образование структур предплавления). Фрактальная структура различных зон поверхностных переходных слоев подразумевает значительный разброс (флуктуации) по размерам дефектов в переходном слое. Поэтому вблизи вершины кончика трещины присутствуют микронесплошности и поры, способные в локальной области самостоятельно генерировать процесс достройки структуры поверхностного переходного слоя. В данном случае наблюдается опережающее образование микротрещин вблизи кончика генеральной трещины. [c.131]

При новом нагружении материал деформируется линейно-упруго до тех пор, пока напряжения не окажутся равными Таким образом, для упрочняющихся материалов при повторных нагруя ениях характерно увеличение предела текучести и величина мо>] ет рассматриваться лишь как текущий предел текучести, который зависит от накопленной пластической деформации и позволяет разграничить процессы нагружения и разгрузки. [c.296]

Чрезвычайно простые уравнения (16.1.2) записаны в главных напряжениях. Если направления главных осей заранее неизвестны, уравнения нужно записать в произвольных осях. При этом вся простота исчезает, результирующие уравнения становятся сложнымп до чрезвычайности. Более того, если главные оси известны, мы должны знать заранее, по какой оси будет действовать наибольшее напряжение Oi, по какой — наименьшее Сз. Но может случиться, что в процессе нагружения соответствующее неравенство нарушается, следовательно, меняется та плоскость, в которой происходит сдвиг. Таким образом, изложенная теория имеет лишь ограниченную область применения. [c.533]

Здесь Omai — нэибольшее значение напряжения, достигнутое в процессе нагружения. Пользование формулой (18.7.1) можно пояснить следующим образом. Предположим, что приложенное напряжение меняется в соответствии с графиком рис. 18.7.2. На участке ОА напряжение возрастает, величина деформации g a) определяется в каждый момент действующим напряжением [c.629]

Полная энергия деформации кольца равна работе, производимой парой сил Р в процессе нагружения. Таким образом, исмоль-зуя (а), для пластинки единичной толщины имеем [c.259]

Уравнение теории наследственных сред позволяет определить сопротивление деформации при известном законе изменения деформации во времени, который обычно можно установить с необходимой достоверностью для различных процессов ОМД. В частности, установлено, что усилие деформации может изменяться в расчетах до двух раз, если не учтена реальная история процесса нагружения (рпс. 261). Таким образом, представляется возможным определить не только величины а непосредственно в очаге деформации в процессах ОМД за один ход пресса или за один проход при прокатке, но и установить закономерности изменения а и давления с учетом всей предшествующей истории деформирования, установить изменение напряжений при прокатке с межклетевым натяжением, учесть влияние этого напряжения на давление и сопротивление деформации в каждом проходе. [c.485]

Примером безмоментных оболочек являются сосуды, изготовленные методом намотки. Расчет таких конструкций основан на нитяной модели материала, согласно которой внутреннее давление и силы, приложенные по краям оболочки, воспринимаются армирующими волокнами и вызывают в них только растягивающие напряжения. Такие конструкции и методы их расчета рассмотрены в работах Рида [67], Росато и Грове [6в], Шульца [75]. Современные методы расчета сосудов давления и корпусов двигателей изготовленных методом намотки [24, 42], учитывают изгиб оболочки, вызванный соответствующим характером нагружения, а также несимметрией распределения геометрических параметров или упругих свойств материала по толщине. Изгиб-ные напряжения, предсказываемые в этом случае теорией малых деформаций, могут оказаться значительными. Однако рассматриваемые оболочки обычно деформируются таким образом, что в процессе нагружения остаются безмоментными. На безмоментной теории, предусматривающей большие деформации системы, основан метод определения равновесных форм армированных оболочек. Обзор исследований, посвященных оптимизации безмоментных оболочек из композиционных материалов, приведен в работе Ву [901. [c.148]

Для линейного упругопластического материала разумно предположить, что до начала распространения трещины процессу нагружения и разгрузки будет соответствовать одно и то же соотношение. Таким образом, в случае отсутствия эффекта Баушин-гера необратимую деформацию du можно целиком отнести к приращению трещины йА. Более того, в предположении независимости диаграммы нагрузка — деформация для конструкции от пути нагружения мы можем считать, что общая необратимая энергия деформации приблизительно равна необратимой работе, т. е. [c.223]

Рост пустот и трещин, подобно шейкообразованию в растягиваемом образце, является потерей устойчивости в геометрическом смысле. Рост пустот [15, 16] делает поведение материала неупругим, при этом процесс нагружения и разгрузки материала связан с большой диссипацией энергии на единицу объема всей области, где образуются пустоты. Рост трещин часто, но не обязательно связан с ростом пустот и пластическими деформациями в вершине трещины. Если [c.20]

Таким образом, при увеличении числа циклов напряженное состояние и несущая способность композита с надрезом изменяются вследствие изменения характеристик л<есткости и прочности. Поскольку обнарул<ить малые изменения свойств после каждого цикла нагружения практически невозможно, процесс нагружения и, следовательно, изменение свойств, рассматривают как ступенчатый с определенным числом циклов на каждой ступени. Конкретно в работе [52] был предложен следующий подход [c.89]

В главе обсуждаются методы и результаты испытаний слоистых композитов в условиях плоского напряженного состояния в свете существующих теорий пластичности и прочности этих материалов. Коротко рассмотрены наиболее общие критерии предельных состояний анизотропных квазиод-нородных материалов и различные варианты их применения для построения предельных поверхностей слоистых композитов оценена точность описания при помощи этих критериев имеющихся экспериментальных данных В качестве самостоятельного раздела изложены основы теории слоистых сред. Так как рассмотренные методы предсказывают главным образом начало процесса разрушения, в докладе преобладает макроскопический подход. Однако в ряде случаев затрагиваются и вопросы, связанные с развитием процесса разрушения. Рассмотрены основные типы образцов для создания двухосного напряженного состояния, подчеркнуты их преимущества и недостатки. Показано, что сравнительно хорошее совпадение расчетных и чксперимептально измеренных предельных напряжений наблюдается для методов, учитывающих изменение характеристик жесткости слоев композита в процессе нагружения вплоть до разрушения. Основное внимание в главе уделено соответствию предсказанных и экспериментально полученных данных. Высказаны некоторые соображения о целесообразных направлениях дальнейших исследований. [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...