Поверхность предельная пластической деформации

Для оценки влияния остаточных напряжений на характеристики материала при неравномерном напряженном состоянии (изгиб, кручение, растяжение образцов с надрезом и т. д.) рассмотрим напряжения во вращающемся диске (рис. 8.18). Пусть остаточные напряжения распределяются, как показано на рис. 8.18, а. В этом случае угловая скорость, при которой на наружной поверхности начнется пластическая деформация (рис. 8.18,6 и д). будет больше, чем в случае распределения остаточных напряжений по схеме (рис. 8.18, г). Величина предельной угловой скорости для пластичного материала зависит только от свойств материала и не зависит от первоначальной эпюры остаточных напряжений. Характер эпюры остаточных напряжений, образовавшихся в результате неравномерной пластической деформации диска при вращении, не зависит практически от исходной эпюры (рис. 8.18, в и е). [c.295]

Результаты этого сложного процесса определяют величину предельного напряжения, предельную пластическую деформацию детали, длительность нагружения до разрушения и вид поверхности излома. [c.38]

Рис. 128. Образование трещины на границе зерен после достижения предельной пластической деформации (микрофотография протравленной поверхности образца)

Имея в виду значительные динамические нагрузки на поверхности грунта, предполагаем, что грунт находится в состоянии предельных пластических деформаций, поэтому вводим обобщенные динамические коэффициенты упругого сжатия грунта по (5.7), которые меньше статических. Аналогичные соотношения принимаем и для коэффициентов сдвига, выбирая их в предельном состоянии. [c.112]

Так, предельная поверхность, соответствующая условию появления массовых пластических деформаций по теории удельной потенциальной энергии формоизменения [см. формулу (7.20)], имеет вид [c.190]

Предельное состояние конструкции с группой несвязанных водородных расслоений, образующих область взаимодействующих расслоений, определяют, применяя критерий, аналогичный использованному в [10] для оценки работоспособности труб с глубокими коррозионными язвами. Этот критерий допускает распространение язв в глубь металла на 80% толщины стенки при небольшой площади поражения поверхности. Были проведены испытания давлением стальных сосудов (03-10 мм, длина 10 мм и толщина стенки 19 мм) с водородным расслоением металла на глубине 10 мм со стороны внутренней поверхности. Давление в три раза превышало расчетное разрушающее давление (при условии, что рабочая толщина стенки равна 10 мм). В результате произошла лишь пластическая деформация материала сосудов, что свидетельствует о возможности их эксплуатации при наличии расслоений металла в случае своевременного контроля пораженных участков [24]. [c.129]

Предельные поверхности являются идеализированными образами, однозначное определение которых иногда затруднительно в силу принимаемых допусков А на остаточную (пластическую) деформацию. Аналогичную картину мы имели при определении предела текучести по допуску на остаточную деформацию при растяжении. Экспериментальное построение начальной поверхности нагружения [c.255]

Отношение предельного давления рпред н давлению при котором впервые появляются пластические деформации в точках внутренней поверхности трубы, равно [c.325]

Любая теория пластичности представляет лишь модель явления и проверке могут подлежать только следствия из этой теории, притом с определенной степенью точности, зависящей от характера рассматриваемой задачи. Определение поверхности текучести требует точной фиксации момента перехода от пластической деформации к упругой, тогда как в действительности этот переход совершается постепенно. В практике эксперимента положение предельной поверхности текучести приходится определять, задаваясь некоторым допуском, некоторой пороговой величиной пластической деформации, которая соответствует выходу на эту поверхность. Но этот порог, вообще говоря, произволен, он зависит от воли экспериментатора и от точности имеющейся в его распоряжении измерительной аппаратуры. [c.563]

При взрыве сосредоточенного заряда в грунте вдали от свободной поверхности действие взрыва также определяется расширением ПД до предельных объемов. Ударная волна в грунте по своим свойствам близка к ударной волне в воде. Действие взрыва в неограниченной металлической среде проявляется в объемах, определяемых величиной давления продуктов детонации, еще производящих заметные пластические деформации в металле. На рис. 5.17 показаны профили давления в воде и песке при взрыве сферического заряда тротила весом 100 кг на различных расстояниях от центра взрыва [36]. В этом диапазоне давлений в грунте распространяются волны сжатия. [c.127]

Вязкость разрушения К с является механической характеристикой материала, зависимой от условий воздействия на элемент конструкции. В случае наибольшего стеснения пластической деформации затрачиваемая энергия на разрушение минимальна, и это соответствует предельному случаю, когда имеет место хрупкое разрушение. В этом случае величина Ki является физической, а не механической характеристикой поведения материала и она не зависит от условий, в которых была определена. В указанном предельном случае она характеризует затраты энергии Gi на образование свободной поверхности по соотношению [1] [c.104]

Предельное состояние материала с распространяющейся в нем усталостной трещиной первоначально достигается в середине ее фронта, где стеснение пластической деформации максимально. Происходит статическое проскальзывание трещины, а затем оно реализуется уже по всему фронту, в том числе и у поверхности образца или детали. Предельное состояние отвечает началу нестабильности развития разрушения, что отражает переход через точку бифуркации, когда материал имеет высокую неустойчивость по отношению к параметрам цикла нагружения. Небольшие флуктуации в условиях нагружения порождают дискретный переход к быстрому разрушению при разном размере трещины от образца к образцу, что отражает рассеивание предельной величины КИН для этапа стабильного роста трещины. Эго также отражается в колебаниях выявляемой предельной величины шага усталостных бороздок или скорости роста трещины в момент перехода к нестабильности. [c.287]

Допуски резьб. Существующие допуски цилиндрических резьб (см. т. 5, гл. 1) достаточно хорошо обеспечивают надёжность резьбовых соединений для самых разнообразных назначений. В части влияния отклонений размеров отдельных элементов резьбы на её прочность следует отметить а) отрицательное влияние больших отклонений половины угла профиля при переменных и ударных нагрузках, связанное с явлениями пластической деформации на кромках витков и приводящее в конечном итоге к снижению предварительной затяжки б) малое влияние наименьших предельных рабочих высот витка и несколько большее — при переменных нагрузках, также связанное с обмятием поверхностей контакта и также приводящее к снижению затяжки. [c.189]

Это напряжение должно быть значительно ниже предела текучести материала, который за пределами пластической зоны у кончика трещины работает в пределах упругости деформирования. Безразмерный коэффициент а отражает как геометрический фактор, так и характер распределения напряжения а. При весьма большом отношении ВИ этот коэффициент равен единице, что имеет место и в случае бокового надреза длиной I. При конечном отношении В/1 и неравномерном распределении напряжений коэффициент а принимает другие значения [101]. Случай сквозной трещины (рис. 4.15, а) в растянутой или изгибаемой пластине встречается при проведении различных опытов на трещиностойкость материалов. В расчетах конструкционных элементов чаще встречается случай плоской поверхностной трещины (рис. 4.15,6). Очертание фронта такой трещины в процессе ее развития по ряду экспериментальных данных близко к полу-эллипсу. Соотношение его полуосей по данным опытов [65] составляет примерно 0,38. Постоянство этой величины при изменении абсолютных размеров трещины объясняется тем, что независимо от исходной формы, она приобретает через некоторое число циклов нагружения устойчивую форму равного сопротивления продвижению во всех точках ее фронта. Коэффициент интенсивности /( сохраняет и в этом случае выражение (4.35) при иных значениях а, но часто используют также и выражение К — оа у лЬ, где Ь — глубина трещины (рис. 4.15, б). В тех случаях, когда глубина Ь соизмерима с расстоянием от контура трещины до противоположной поверхности тела, теоретическое определение коэффициента К оказывается затруднительным и его обычно находят экспериментальным путем (так называемый метод /С-тарировки) с использованием энергетической трактовки условий предельного равновесия трещин, распространяющихся путем квазихрупкого разрушения, т. е. такого, когда пластические деформации могут появляться лишь в локальных зонах у кончиков трещины. [c.130]

Отсюда видно, что величина напряжения сжатия в волне определяется модулем упругости материала и отношением скорости частиц к скорости распространения волны. Если абсолютно жесткое тело, движущееся со скоростью v, ударяет по концу стержня в продольном направлении, то на поверхности контакта возникают сжимающие напряжения, величина которых определяется соотношением (15.57) или (15.58). При превышении скоростью ударяющей массы некоторой предельной величины, определяемой пределом текучести, модулем упругости и плотностью стержня, возникнут локальные пластические деформации даже и при очень малой массе ударяющего тела. [c.509]

Для описания условий разрушения на стадии развития трещин при циклическом нагружении получили широкое распространение критерии линейной и нелинейной механики разрушения. В упругой области или при наличии малых пластических зон в вершине трещины наиболее широко используются силовые (коэффициент интенсивности напряжений п, щ) и энергетические (энергия образования единицы свободной поверхности у или энергия продвижения трещины на единицу длины б), а в случае развитых пластических деформаций (размер пластической зоны в вершине трещины соизмерим с ее длиной) применяются деформационные (критическое раскрытие трещины, предельная деформация в вершине трещины, коэффициент интенсивности деформаций, размер пластической зоны) и энергетические (/-интеграл) критерии. [c.26]

Пластическая деформация выступов микронеровностей и их взаимное внедрение начинаются при среднем давлении на контакте, равном примерно утроенному пределу текучести материала. Предельное среднее давление на площадях фактического контакта с учетом упрочнения материала в процессах пластической деформации достигает двух-, трехкратного значения его твердости при вдавливании. При этом давлении материал под контурной площадкой, деформировавшийся до того упруго, начинает деформироваться пластически, в результате либо увеличиваются размеры площадки за счет частичного погружения находящихся в контакте выступов и поднятия других с вступлением их в контакт, либо возникают новые контурные площади контакта. Полное погружение выступов в пластически деформированную основу не наблюдается. После деформации, даже сильной, шероховатость поверхностей лишь несколько видоизменяется. Малые неровности пластически деформируются по своей высоте в той же пропорции, в какой пластически деформируется материал, лежащий иод выступами (рис. П10). Аналогичное явление наблюдалось и у меди, подвергнутой сильному наклепу. [c.70]

Кинематический признак в отличие от статического связан с полем совместных деформаций, а не с напряжениями. Для склерономного тела (рис. 8.8) из всех нагрузок Q (3д только предельной отвечает нормаль к поверхности текучести, принадлежащая совместному пространству. Для реономного тела (см. рис. 8.6) соответственно при нагрузках, выходящих за пределы всегда существует стационарное состояние с совместной скоростью пластической деформации. Это и есть кинематический признак предельной нагрузки. Чтобы сделать вывод о соответствующей нагрузке Q, данному признаку придают энергетическую форму при этом фигурируют как силы, так и перемещения. [c.184]

Выше рассматривались пластические деформации в ослабленном сечении полосы при ее растяжении и изгибе. Недавно Грин[ ] изучил цикл задач о предельном состоянии ослаблений, работающих в условиях сдвига и давления. Задачи этого типа возникают, в частности, при анализе механизма сухого трения металлов, связанного с пластической деформацией различных неровностей поверхностей контакта. [c.183]

К подобному заключению можно прийти, анализируя распространение усталостной трещины в тонкой пластине в условиях плоской деформации, даже если рост трещины в толстом образце происходит по механизму обратного пластического течения. Этот эффект хорошо проявляется при изгибе тонких образцов, когда деформация остается плоской [24]. Похожая картина наблюдается при изучении поверхности изломов образцов средней толщины. В этом случае усталостная трещина в середине пластины (в условиях плоской деформации) продвигается в центре быстрее, чем по краям (туннельное развитие). Это поведение можно объяснить, считая, что рост трещины зависит от критической амплитуды пластической деформации (дающей предельное деформационное упрочнение, растрескивание по полосам скольжения и т. д.) в области непосредственно перед вершиной трещины, а не от размеров обратимой пластической зоны или раскрытия трещины. При данном значении коэффициента интенсивности напряжений размер пластической зоны в условиях плоского напряженного состояния может быть больше, чем в условиях плоской деформации, но деформация распределена по этой зоне более равномерно, поэтому требуется большее число циклов для достижения критического [c.241]

Отличительной особенностью упруго-пластических сред является независимость результата от скорости проведения процесса и существенная зависимость от направления процесса. Всевозможные напряженные состояния разделяются на два класса упругие-и упруго-пластические. Если для первых любое малое изменение напряжения (догрузка) вызывает обратимую (упругую) деформацию, то Для вторых наряду с обратимыми, догрузками существует пучок догрузок с необратимой (пластической) деформацией. Отметим, что состояний, где не существовало бы пучка или хотя бы одного направления упругой догрузки, которые нужно было бы назвать чисто пластическими состояниями, для упруго-пластического тела не существует. Поэтому упруго-пластические состояния должны ограничивать множество упругих состояний, и это является основой для гипотезы о существовании в пространстве напряжений данной частицы тела предельной поверхности, за которой закрепилось название поверхности нагружения. Прост [c.130]

Предельное состояние деталей конструкций при хрупком или переходном (квазихрупком) от хрупкого к вязкому состоянию материала рассматривается как такая стадия статической или быстро протекающей деформации, при которой возникают условия быстрого развития трещин как существующих в исходном состоянии, так и возникающих от других источников их инициирования (коррозионных дефектов, механических повреждений поверхности и т. д.). С быстрым развитием трещин, которому обычно в металлах сопутствуют незначительные местные пластические деформации, связан механизм хрупкого или квазихрупкого разрушения. Этот процесс имеет ряд особенностей на стадии инициирования, распространения или остановки хрупкого разрушения (если последняя имеет место в силу особенностей распределения напряжений или свойств материала детали в зонах хрупкого разрушения). Он также существенно зависит от степени хрупкости металла детали, т. е. от уровня тех незначительных пластических деформаций, которые сопутствуют быстрому разрушению. [c.6]

Если рассматривать поверхности разрушения образцов, доведенных до разрушения различными способами, то можно отметить, что поверхность разрушения одних образцов — неровная, матовая, видны зерна кристалликов, имеющие беспорядочную ориентацию, тогда как в других образцах поверхность разрушения более сглаженная, видны следы скольжения одних зерен по другим в определенных направлениях и ощутимыми являются пластические деформации, предшествовавшие разрушению. В первом случае говорят о хрупком разрушении и связывают причины его с достижением нормальными напряжениями некоторых критических значений. Во втором случае говорят о вязком разрушении по типу сдвига и связывают причины его с достижением касательными напряжениями некоторых предельных значений. Таким образом, причиной разрушения могут быть как нормальные, так и касательные напряжения, причем тело из каждого материала может разрушиться с появлением значительных пластических деформаций. [c.175]

Оптический метод исследования напряжений применяется для решения задач о деформациях в пределах упругости. Однако имеются возможности расширения метода на упруго-пластические деформации, и такая работа сейчас ведется. Основная возможность состоит в том, что зависимости (8.13) между главными показателями преломления и главными удлинениями сохраняют силу и в некотором диапазоне пластических деформаций. Кроме того, имеются косвенные пути, один из которых — метод наклеенных пластинок. На исследуемую модель из металла в виде плоской пластинки с одной отшлифованной поверхностью наклеивается тонкая пластинка из оптически активного материала, предел упругих деформаций которого выше предельной упругой деформации испытуемого материала. Оптическая картина наблюдается в отраженном от зеркальной поверхности образца свете, дважды прошедшем слой оптически активного материала. При этом пластическим деформациям в металле до некоторого предела будут соответствовать упругие деформации в оптически активном слое. Этот метод также находится в стадии разработки. [c.360]

Под действием переменных напряжений в деталях механизмов и металлоконструкций ПТМ происходит постепенное накопление повреждений. Этот процесс называется усталостью, а способность деталей сопротивляться усталости — циклической прочностью или выносливостью. В начальной стадии накопления циклических повреждений происходят пластические деформации отдельных кристаллов, из которых состоит металл. Эти пластические деформации вызывают перераспределение напряжений, и на поверхности ряда кристаллов возникают линии сдвига. Пластическое деформирование сопровождается упрочнением отдельных зон кристаллов и одновременно разрыхлением структуры в области внутрикристаллических дефектов. Под действием переменных напряжений, превышающих определенный уровень, начинают образовываться из линий сдвига микротрещины. Развиваясь, микротрещины переходят в макротрещины. Последние приводят к уменьшению прочностного сечения детали, и после того как размер трещины достигает предельного значения, наступает хрупкое разрушение детали. Таким образом, процесс усталостного разрушения можно разделить на две стадии [27]. Первая стадия — до начала образования макротрещины, вторая — от момента ее образования до разрушения детали. В настоящее время еще нет достаточно апробированных общих оценок закономерностей распространения трещин в деталях ПТМ сложной конфигурации. В связи с этим расчеты циклической прочности как до образования макротрещин, так и до полного разрушения носят идентичный характер [20]. Известно, что пределы выносливости, определенные по условию образования трещины и по условию оконча тельного разрушения, совпадают при коэффициентах концентрации аа < 2 -Ь 3. При высоких коэффициентах концентрации количество циклов, при которых происходит развитие макротрещины с момента ее образования до разрушения сечения, составляет 70—80 % от общего ресурса детали. Развитие усталостной трещины происходит в результате циклических деформаций в области вершины трещины. Установлено, что в общем случае распространение макротрещины от появления до полного разрушения детали можно разделить на три этапа [27], Первый этап характеризуется малой скоростью распространения трещины вдоль полос скольжения. На втором (основном) этапе трещина растет с примерно постоянной скоростью. На третьем этапе, когда трещина имеет уже большие размеры, скорость роста увеличивается и происходит мгновенное хрупкое разрушение (долом) детали. В то же время экспериментальные и теоретические исследования так же, как и эксплуатационные наблюдения, свидетельствуют о том, что не всегда появление трещины усталости приводит к разрушению детали (образца) [27]. В ряде случаев возникают нераспространяющиеся трещины или трещины с весьма малой скоростью роста. Очевидно, что разработка и использование возможностей уменьшения [c.121]

В предельном случае идеально пластической среды скорости пластических деформаций являются функциями напряжений. Тем не менее, идеально пластическая среда имеет глубокие.отличия от вязкой среды. Для вязкой среды не существует понятий начальной поверхности текучести и упругой разгрузки,, в то время как для идеально пластической среды эти понятия имеют основное значение. Есть и другие различия между вязкой и идеально пластической средами, однако более подробно на этом вопросе мы здесь останавливаться не будем. [c.26]

Предельными кривыми, или поверхностями, называют геометрические образы, которые в некотором инвариантном пространстве тензора напряжений разделяют области напряженных состояний, соответствующих различным механическим состояниям материала. Переход материала от упругих к пластическим деформациям в условиях сложного напряженного состояния характеризуют кривые или поверхности пластичности переход пластичного или хрупкого материала в состояние разрушения характеризуется кривыми или поверхностями разрушения. [c.234]

Для передач, подверженных значительным кратковременным перегрузкам, необходима проверка зубьев на изгиб и контактную прочность по величине максимальной (пиковой) нагрузки, не учитываемой при расчетах на выносливость. Эта проверка, выполняемая как для закрытых, так и для открытых передач, должна обеспечить статическую прочность зубьев в целом (на изгиб) и их рабочих поверхностей (отсутствие пластических деформаций или хрупкого разрушения). Допускаемые напряжения (предельные), прини.маемые при указанной проверке, имеют более высокие значения, чем при расчетах на выносливость (на изгиб и контактную прочность). Значения предельных допускаемых напряжений приведены в табл. 12. [c.91]

В основе расчета конструкций по предельному состоянию лежит концепция жестко-пластического тела. Если папряяш-ния в теле меньше некоторого предельного значения, определяющего переход в пластическое состояние, то деформации тела принимаются равными нулю. Как то.чько напряжения достигают предельного значения, деформации беспредельно растут. Диаграмма а — г для такого рода материала изобра-и епа на рис. 10.15. Переход в пластическое состояние определяется условием пла-стпчпостп /(01, О2, Оз)=0. Эта функция в системе координат 01, О2, Оз описывает поверхность текучести. Согласно ассоциированному закону течения частные произ-водзилй от функции / по координатам О1, [c.307]

Таким образом, изменение состава коррозионной среды в результате процессов электрохимического растворения титана и накопления продуктов коррозии может в определенных условиях активизировать анодный процесс. Если в результате пластической деформации в коррозионной среде создается активная поверхность металла с достаточно большой плотностью анодного тока, а геометрические размеры щели таковы, что отсутствует обмен внутрищелевого раствора с основной средой, могут сложиться условия, когда процесс коррозионного растрескивания будет спонтанно развиваться. Поэтому возможность конвекционного обмена внутрищелевого раствора с окружающей средой в значительной степени зависит от степени раскрытия трещины, которая определяется величиной ядра упруго-пластической де формации в вершине трещины и пропорциональна отношению Ку а ) . Так как раскрытие трещины является макро-характеристикой, косвенно отражающей локальные пластические деформации в ее вершине, у материала с большой предельной пластичностью наблюдается и большее раскрытие краев дефекта до образования трещины в вершине. [c.63]

По характеру соединения валов муфты разделяются на а) жесткие, не допускающие поворота одного вала относительно другого б) упругие (эластичные), допускающие относительный поворот валов за счет упругой деформации металлических промежуточных деталей муфты в) упруго-демпфирующие, допускающие относительный поворот валов, обычно за счет упруго-пластической деформации неметаллических иpo ieжy-точных деталей муфты г) фрикционные, допускающие относительный поворот валов за счет относительного проскальзывания сопряженных поверхностей трения при возрастании передаваемого крутящего момента выше предельной величины д) скользящие, способные передавать крутящий момент только при некоторой разности угловых скоростей валов, например, за счет гидродинамического взаимодействия полумуфт с находящимся между ними маслом пли электроиндук-тивного взаимодействия полумуфт. [c.178]

Наконец, следует опасный III период нарастающей ползучести — участок Ьс, когда наступает разрушение детали —точка с и которому предшествует сильная пластическая деформация, например раздутие труб поверхности нагрева. Надежная работа деталей возможна только в пределах периода II установившейся ползучести. При более высокой температуре (. 2 и з) процесс ползучести протекает аналогично, но более активно во времени скорость установившейся ползучести повышается, а разрушение наступает раньше. Напряжение, при котором скорость ползучести во II периоде не превышает заданной, или напряжение, вы-зываюш,ее за заданный срок службы суммарную деформацию не более некоторого безопасного, допустимого предела, называют условным пределом ползучести Оп- Для большинства марок стали допускается предельная суммарная деформация в 1 % за 100 тыс. ч работы. Этому соответствует скорость ползучести tin=10 мм1мм-ч, или 10-"%/ч. [c.168]

Вместе с тем для реальных элементов сложных пространственных трубных систем, например паропроводов или поверхностей нагрева котлов, указанный случай не является предельным по деформациям. В результате тепловых деформаций сопряженных с рассматриваемым элементом деталей трубной системы в нем могут возникнуть такие условия нагружения, при которых, с одной стороны, механическая циклическая деформация будет превышать по величине стесненную термическую, а, с другой стороны, наибольшая деформация растяжения будет иметь место при максимальной температуре термического цикла. Подобные условия нагружения могут возникать также в локальных пластически деформированных зонах сосудов давления и других деталей с конструктивными концентраторами напряжений при циклическом изменении температуры окружающей эти зоны упругодеформи-рованной мембранной части конструкции. [c.19]

Скольжение массы по щеке дробилки может начаться, если силы упруговязкой или пластической деформации превзойдут силы трения о поверхность дробящей плиты щеки. Горная масса может находиться в контакте с дробящей щекой без проскальзывания лищь при условии, что суммарная сдвигающая сила не превосходит по абсолютной величине предельного значения силы статического трения. Условия начала скольжения горной массы можно записать следующим образом на стадии упруговязких деформаций [c.396]

Разрушение бывает либо хрупким, либо вязким. Хрупкое разрушение представляет собой очень быстрое распространение трещины после незначительной пластической деформации или вообще без нее. После начала роста трещины при хрупком поведении материала скорость ее распространения быстро возрастает от нуля до некоторой предельной величины, равной примерно трети скорости распространения звука в материале. В поликристаллических материалах разрушение происходит по плоскостям расщепления кристаллов, в результате чего поверхность разрушения получается зернистой из-за различия ориентации кристаллов и плоскостей их расщепления. Иногда хрупкое разрушение происходит в основном по границам зерен такое разрушение называется межкристалли-ческим. [c.44]

Сапфирные волокна в форме нитевидных кристаллов, индивидуально изготовленных стержней и непрерывных волокон применялись для армирования никелевых матриц в течение последних десяти лет с различной степенью успеха в достин ении упрочнения. В данной главе эти работы рассмотрены одновременно с изложением ситуации на сегодняшний день, а также дана оценка перспективности системы. Основные выводы, которые вытекают из этих работ, приведены ниже. Непрерывные волокна большого диаметра суш,ественно облегчают изготовление композиций и обеспечивают большую эффективность упрочнения, чем это воз-моншо с дискретными нитевидными кристаллами, несмотря на более высокую прочность последних. Поверхность упрочнителя деградирует в результате химического взаимодействия с матрицей при высокой температуре и должна быть защищена покрытиями, обеспечивающими сохранение прочности, а следовательно, и эффективность упрочнения. Большая разница в температурных коэффициентах линейного расширения волокна и матрицы вызывает разрушение связи на границе раздела в процессе термо-циклирования в предельных случаях результатом такого механического взаимодействия может быть разрушение волокон. Сапфир подвергается пластической деформации именно при тех температурах, при которых требуется упрочнение матрицы на никелевой основе это снижает степень упрочнения, которую могут обеспечить волокна. При высоком наполнении волокнами, необходимом для обеспечения прочности, превосходящей прочность суперсплавов, изготовление композиции сложно. Другие характеристики системы, такие, как сопротивление удару, снижаются по сравнению с потенциальными возможностями композиционной системы. Кроме того, стоимость сапфировых волокон, пригодных для упрочнения, остается высокой, что препятствует в большинстве случаев их применению, несмотря на значительный прогресс достигнутый недавно в производстве непрерывных волокон. [c.168]

Из приведенных неравенств следует, что поверхности нагружения и деформирования являются невогнутыми, вектор приращения пластической деформации в регулярной точке предельной поверхности направлен по ее внешней нормали (принцип градиенталыюсти), а в особой точке лежит внутри или на границе коиуса внешних нормалей [122]. Как видим, в данной части факт разупрочнения материала не приводит к противоречию с традиционными положениями теории пластичности. [c.199]

Известные теории пластичности различаются видом поверхностей / или F и способом их изменения. В некоторых теориях это постулируется (теории течения), а в некоторых (так называемые физические теории) — получается как результат других предположений. Оказывается (см., например, [24, 44]), что из некоторых физически достоверных предположений следует так называемый принцип градиентальности, утверждающий, что вектор приращения пластической деформации de ортогонален предельной поверхности в точке ее гладкости, причем [c.131]

Функциональные дефекты могут быть устранимыми и неустранимыми в зависимости от вида предельного состояния объекта. Работоспособность объекта, исчерпавшего свой ресурс и достигшего предельного состояния в результате накопления усталостных дефектов или старения, не может быть восстановлена из-за необратимого ухудшения физических свойств материала. При отсутствии профилактических замен в процессе эксплуатации возникает постепенный отказ и происходит разрушение деталей и их поверхностей. Не может быть восстановлена работоспособность многих объектов, достигших предельного состояния в результате износа, коррозии, пластической деформации, ползучести. К этим объектам относятся подшипники, качения, пружины, стальные канаты, зубчатые колеса, крепежные детали, цепи, крюки, поршневые кольца, тормозные накдадки. [c.26]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...