Давление на связи динамическое

Давление на связи динамическое 31 [c.473]

В случае симметричного твердого тела (гироскопа), угловая скорость вращения которого вокруг оси симметрии значительно больше угловой скорости вращения вокруг других осей, можно при приближенном решении задач применять теорему Резаля. С помощью элементарной теории гироскопов возможно определение угловых скоростей вращения либо дополнительных динамических давлений на связи. [c.543]

Если бы крестовина не вращалась (са = 0), то горизонтальные Ха и Хв реакции связей равнялись бы нулю и, следовательно, подшипник и подпятник не испытывали бы боковых давлений. При вращении же крестовины эти реакции (а следовательно, и боковые давления на связи) пропорциональны квадрату угловой скорости крестовины и могут достигать весьма больших значений. Так как плоскость, в которой лежит крестовина, при вращении крестовины поворачивается вместе с ней, то возникающие динамические реакции вызывают биение вала АВ в подшипниках и усиленный их износ. [c.276]

Из данного примера видно, что разложением сил можно пользоваться и в тех случаях, когда силы действуют на тела, не находящиеся в равновесии. В этом случае для определения давления на связь силу надо разлагать по направлению реакции этой связи и по направлению перемещения точки приложения силы (как это сделано в точке В). Давления на связи, определенные таким способом, называются статическими, так как при иж вычислении не учитывались массы, скорости и ускорения движущихся тел. Практически результатах таких расчетов можно пользоваться лишь тогда, когда скорости п ускорения тел малы. Давления на связи, определенные с учетом масс, скоростей и ускорений движущихся тел, называются динамическими. Вычисление их производится методами динамики ( 169). [c.31]

Приведение сил инерции к силе, равной главному вектору, и паре сил, момент которой равен главному моменту, является одним из важных этапов решения задач динамики несвободной систе.мы материальных точек в случае применения метода кинетостатики, либо общего уравнения динамики (см. ниже 5), а также при определении динамических давлений на ось вращающегося твердого тела (см. ниже 3). Отметим, что с силами инерции связаны формальные методы решения задач. Все упомянутые далее задачи могут быть решены несколько проще без применения сил инерции. В этой книге излагаются методы решения задач с использованием сил инерции лишь потому, что эти методы, в силу сложившихся исторических традиций, еще довольно распространены в инженерной практике. В динамике нет таких задач, которые не могли бы быть решены без применения сил инерции. В дальнейшем неоднократно дается сравнение методов решения задач с использованием и без использования сил инерции. [c.342]

Пусть подвижные оси хуг связаны с твердым телом (рис. 152) О — произвольная точка на оси вращения, ось г напра влена вдоль оси вращения. Оси х и у введены так, чтобы вместе с осью д образовать правую систему осей координат. М — масса твердого тела, (О — угловая скорость твердого тела, е — угловое ускорение твердого тела, С(х ,у ,г ) — центр тяжести твердого тела, 1у — центробежные моменты инерции твердого тела, а, Ь — расстояния от опор А, В до начала координат О N Ax> N y, Млг, N вx, оу, N 2 — составляющие дополнительных динамических давлений на опоры [c.372]

Для определения дополнительных динамических давлений твердого тела на связи рекомендуется пользоваться сочетанием теоремы о движении центра инерции либо метода кинетостатики (для переносного поступательного движения вместе с центром инерции) с теоремой Резаля (для относительного вращательного" движения по отношению к центру инерции). [c.543]

Динамические реакции и давления. Для того чтобы определить реакции оси, обратимся к общему случаю движения тела с закрепленной осью, находящегося под действием каких угодно сил (п. 5). Изменяя направления реакций на противоположные, найдем, как мы знаем, давления вращающегося тела на связь, В согласии с общими рассуждениями п. 4, мы ограничимся вычислением для этих давлений результирующей силы — R и результирующего момента — М относительно некоторого центра О, который мы предположим здесь неподвижным и лежащим на оси вращения твердого тела S. Более того, отвлекаясь от статических составляющих R, М, мы будем рассматривать исключительно динамические составляющие — —М , определяемые из равенств [c.17]

Методика исследовательских испытаний включает статические, расширенные точностные испытания, запись сигналов, поступающих от системы управления в целях более точного определения временных интервалов и согласованности работы рабочих органов, записи давлений на различных участках пневмо- или гидросистемы и усилий в звеньях для локализации дефектов, запись мощности электродвигателей или силы тока, частоты вращения вала двигателя, исследование виброакустических характеристик, измерения температуры и др. [4]. Эти исследования проводятся до испытаний на надежность и долговечность и периодически повторяются в ходе ресурсных испытаний, что дает возможность установить корреляционные связи между показателями динамического качества, наработкой на отказ и износом деталей механизма робота. В процессе эксплуатации эти связи исследуются при проведении испытаний до и после ремонтных работ, связанных с разборкой механизмов, когда имеется возможность изучить характер износа. [c.224]

Регулятор производительности РПр питательного насоса, поддерживающий заданное значение этого перепада, перемещает регулировочные клапаны приводной турбины, что вследствие увеличения или уменьшения частоты вращения питательного насоса приводит к дальнейшему изменению расхода питательной воды в ту же сторону, что под воздействием РПК. Вторично вступающий в работу регулятор питания перемещает РПК в направлении, противоположном движению в первой стадии процесса. Двил<ение закончится, когда перепад давлений на РПК станет равен первоначальному. Такое построение регулирования питания в виде двух контуров, управляемых самостоятельными регуляторами, связанными между собой лишь динамическими связями, обеспечивает гибкость системы, компенсируя динамические отклонения в переходном процессе параметров пара, отбираемого на турбопривод, а также их статические отклонения при отключении, например, части подогревателей высокого давления. [c.161]

Вибрация корпуса конденсатора может в некоторых случаях возбудить опасные резонансные колебания конденсаторных трубок. В связи с этим основным мероприятием, направленным на обеспечение динамической прочности трубок, является отстройка их от резонанса с возмущающими силами, способными вызвать опасные динамические напряжения в трубках. Для решения вопроса об отстройке следует установить частоты возмущающих сил, вызывающих вибрацию корпуса конденсатора. Опыт эксплуатации показывает, что в подавляющем большинстве случаев в качестве возмущающих сил следует рассматривать ходовую вибрацию корпуса судна и вибрацию турбины от дисбаланса ротора. Если турбина имеет несколько цилиндров, то рассматривается вибрация цилиндра, непосредственно связанного с конденсатором, т. е. цилиндра низкого давления. [c.136]

Из сказанного выше следует, что количество различных схем регулирования давления и расхода весьма велико. Оно возрастает вследствие того, что расположение отдельных элементов системы регулирования может быть различным особенно это относится к месту измерения при регулировании давления. В связи с этим мы отказываемся здесь от аналитического представления динамических свойств всех встречающихся на практике случаев. Так же как и ранее, мы ограничимся выводом общих выражений передаточных функций отдельных элементов. На основании этих уравнений нетрудно определить передаточную функцию для любого конкретного случая. [c.41]

В проведенных экспериментах конструкция сопло-ресивер имела различные поверхности, которые играли роль акустических отражателей. На рис.7.9 представлены зависимости динамического давления на оси струи (при x/d = 20) от полного давления в сопле при различных типах экранов / - без поглощения 2 - ресивер и сопло покрыты слоем звукопоглотителя 3 - экран с звукопоглотителем в плоскости среза сопла, х = Q, 4 - экран с отверстием для струи при x/d = 2 i - то же при x/d = 4). Таким образом, скорость на оси струи зависит от соответственно расположенного звукопоглощающего экрана, прерывающего или ослабляющего акустическую обратную связь. [c.187]

Случайные параметрические воздействия, приводящие к потере устойчивости динамических систем, обусловлены флуктуациями рабочих режимов в реальных условиях эксплуатации. К ним относят колебания напряжения, мощности, шум двигателей и т. д. Другая причина связана с неконтролируемыми внешними силами такими, как сейсмические и ветровые нагрузки, транспортные воздействия при движении по неровному пути и др. Случайные флуктуации возникают при обтекании аэроупругих конструкций сверхзвуковым потоком газа. Потеря устойчивости обшивки летательных аппаратов происходит при совместном действии широкополосного шума реактивных двигателей, пульсаций тяги, атмосферной турбулентности. Скорость обтекания и нормальное давление на обшивку представляют собой случайные функции. [c.161]

Это связано с тем, что при заданных температуре и давлении существует двустороннее динамическое равновесие между оксидом углерода и кислородом, образующими углекислый газ, с одной стороны, и углекислым газом, диссоциирующим на оксид углерода и кислород,— с другой. По достижении состояния равновесия обе противоположно направленные реакции в точности компенсируют друг друга. В таком устойчивом состоянии все три компонента находятся в виде равновесной смеси. [c.340]

Динамические свойства струйных элементов, работающих с отрывом потока от стенки. Переходные процессы в элементах, работающих с отрывом потока от стенки, очень сложны. Это показали уже первые опыты, проведенные с элементами данного типа при разработке их моделей, описанных в 14. Было выяснено, что процесс отрыва потока от стенки протекает различно в зависимости от того, насколько резко и в каких пределах меняется давление на входе в канал управления. В некоторых случаях, что зависит от объема и формы каналов и камер, включаемых на линии управления и в выходной магистрали элемента, наблюдаются высокочастотные колебания в потоке переход с одного режима работы на другой сопровождается характерным изменением звука, слышимого при работе элемента, что указывает на связь между аэродинамическими и акустическими эффектами и т. д. Эти наблюдения были сделаны и другими исследователями при изучении плоских струйных элементов ([59, 67] и др.). Аналитическое исследование переходных процессов в струйных элементах является одной из наиболее важных задач теории элементов пневмоники. Однако сейчас еще не имеется достаточных данных для расчета этих процессов. Поэтому ограничимся качественной их оценкой. [c.193]

При решении краевой задачи гидродинамики естественным является задание вектора скорости на границе области. Именно так были сформулированы условия (11), которыми задается величина Уа- Однако с физической точки зрения задание поля [7 при г — а в реальной вихревой камере представляется не таким уж естественным, да и не легким делом. Более естественно нри данной геометрии камеры задать перепад давлений на ней или расход, т. е. некоторую интегральную характеристику. В данной частной задаче удобнее всего считать постоянным динамический параметр а, определенный соотношением (1.8). Имеет место связь [c.221]

Практически во всех высококачественных системах используется отрицательная обратная связь хорошие динамические свойства этих систем обеспечиваются за счет большого коэффициента усиления по замкнутому контуру. Достаточно большие коэффициенты усиления можно применять без нарущения устойчивости системы только в том случае, если каждый элемент системы обладает характеристикой, близкой к линейной если все же элемент нелинейный, то нелинейность его следует компенсировать каким-либо способом. Поскольку в данном случае рассматривается золотник, требование линейности относится к зависимости между расходом и перемещением золотника, т. е. при данном перепаде давлений на рабочей щели равные приращения перемещения золотника должны вызывать равные приращения расхода. Это требование в свою очередь предполагает, что окна во втулке имеют постоянную эффективную ширину в случае цилиндрического золотника эти окна должны быть прямоугольными. [c.226]

Исследования показывают, что при увеличении давления на 2 ат вязкость несжимаемых жидкостей увеличивается в среднем на 1/300— 1/500 своей величины и только при давлениях более 40 ат вязкость может увеличиться на 7—8%. Исключением является вода, вязкость которой при >25°С несколько уменьшается при возрастании давления. В связи с этим обычно считают, что коэффициент динамической вязкости не зависит от давления. Однако при очень больших давлениях коэффициент динамической вязкости возрастает значительно. Например, по исследованиям Бриджмена, в области давлений 1000—4000 ат вязкость жидкости существенно возрастает по линейному закону, т. е. пропорциональна давлению, а при еще больших давлениях она растет по логарифмическому закону, т. е. еще быстрее. [c.18]

Необходимо отметить, что большое число задач внедрения в жидкость решено аналитически. Вместе с тем область применимости этих решений является достаточно узкой, в связи с тем что при их получении сделано значительное число упрощающих предположений, которые могут быть и не оправданными. Например, значительная часть решений получена для несжимаемой жидкости. Оболочка считалась тонкостенной, материал ее вел себя упруго. Между тем хорошо известно, что при высоких скоростях проникания контактирующие среды ведут себя существенно неупругим образом, важное значение имеет при этом их сжимаемость. Характерными особенностями процесса являются появление значительных пластических деформаций, сильное формоизменение свободных и контактных поверхностей, зарождение и развитие в жидкости зон кавитации. В последние годы использование численных методов при исследовании внедрения тонкостенных оболочек позволило отказаться от ряда упрощений и получить существенно новые результаты [17]. Однако на основе модели тонкостенной оболочки не могут быть изучены достаточно точно такие явления, как распространение интенсивных волн напряжений в материале оболочки, их взаимодействие с волнами давления в жидкости, динамическое разрушение оболочки, что предопределяет ограниченные возможности данного подхода. [c.208]

Наполнитель служит для поглощения ударов, толчков и вибрации. Конструкции из таких материалов (например, транспортные емкости и емкости, снабженные перемешивающими устройствами) способны выдерживать высокие динамические нагрузки. Слой вспененного материала обладает хорошими изолирующими свойствами, что позволяет изготовлять изотермические емкости. Благодаря значительному повышению жесткости формы можно, например, значительно увеличить емкость резервуаров, выполненных из слоистых материалов с наполнителем. Если жидкость создает высокое давление на слои покрытия (например, в данных элементах крупных резервуаров и цистернах), то в качестве наполнителя используют ячеистый картон, пропитанный фенольными смолами. Если при этом требуется также изолирующий эффект, то пустоты этого картона заполняют жестким вспененным полиуретаном. Иэ экономических соображений слоистый материал с наполнителем применяют лишь в элементах конструкции, подверженных высоким нагрузкам. В прочих случаях пригодные простые слоистые конструкции. Для устранения концентраторов напряжения следует добиваться плавных переходов в местах изменения формы. Для работы с такими слоистыми материалами рабочий должен пройти испытания на класс Ш на допуск к работе с клеевыми и литьевыми смолами и связующими слоистых пластиков по TGL N 2847/06. [c.115]

Этот эффект заключается в увеличении подъемной силы, а также в снижении лобового сопротивления на высотах, соизмеримых с длиной хорды крыла летательного аппарата. Прирост подъемной силы крыла вблизи ровного участка Земли или поверхности воды (экрана) вызывается повышением динамического давления на нижней поверхности крыла вследствие близости экрана. Снижение лобового сопротивления связано с уменьшением интенсивности образования вихрей около концов крыльев. [c.85]

Во время удара шабот подвергается воздействию силового импульса и, начиная перемещаться вниз, сжимает подушку, а через блок оказывает давление на грунт. В процессе нагружения прокладки и грунта создается энергетический потенциал, поэтому последующая разгрузка связана с возникновением колебательного движения обеих масс. При этом амплитуда колебаний фундаментного блока может достигать 1,5 мм и более. Под действием неоднократного динамического нагружения в грунте от фундаментного блока распространяются поперечные и продольные упругие волны, которые и называются вибрациями. [c.387]

Конструкция шкворневого узла позволяет при вписывании тележки тепловоза в кривой участок пути перемещаться шкворню на величину 40 мм в одну и другую сторону в поперечном направлении, из которых при перемещениях до 20 мм возвращающий эффект создается только за счет поперечного сдвига комплектов резинометаллических элементов комбинированных опор, а при дальнейшем он увеличивается за счет включения в работу пружины шкворневого узла. При перемещении шкворня на 40 мм (сжатие пружин 20 мм) возвращающее усилие пружины равно 80 кН (8 тс). При такой поперечной шкворневой связи кузова с тележками в сочетании с комбинированными опорами, а также упругой связью колесных пар с тележками достигается уменьшение рамных давлений на рельс и обратного воздействия масс тележки на кузов по сравнению с тепловозами с жесткими опорами и не имеющими свободно-упругого разделения масс кузова и тележек. В результате проведенных динамических и по воздействию на путь испытаний тепловоза было получено максимальный коэффициент горизонтальной динамики 0,26, который по условию устойчивости поперечному сдвигу рельсо-шпальной решетки на щебеночном балласте должен быть не более 0,4 наибольший коэффициент вертикальной динамики 0,3, что меньше допустимого значения (0,35) для новых локомотивов улучшенные наибольшие значения показателей горизонтальной динамики по воздействию на путь. Это позволило увеличить допустимую скорость движения тепловоза по стрелочным переводам. [c.180]

Учитывая, что эжекционное давление жестко связано с расходом материала, изменение динамического взаимодействия может быть оценено и в условиях изменяющегося расхода частиц с помощью соотношений, полученных при изучении стационарных потоков. Так, на основании (47) и (29) можно для давления в конце трубы, нижний конец которой закрыт для прохода воздуха, записать [c.149]

В этой связи большой практический интерес представляет информация о статической и динамической напряженности и вибрационном состоянии корпусных элементов, уровне пульсации давления в газовом компрессоре и усилиях, действующих на газовый компрессор со стороны трубопроводной обвязки. При работе газовых компрессоров на статические напряжения в корпусе, возникающие от действия внутреннего давления, накладываются переменные динамические напряжения, в их числе напряжения от пульсаций давления в газовом компрессоре. В процессе эксплуатации от просадки грунтов под фундаментами, температурных перепадов, внутреннего давления и остаточных монтажных напряжений на газовый компрессор действуют дополнительные усилия со стороны трубопроводной обвязки. Проточная часть может быть подвержена эрозионному и коррозионному износу. Коррозии могут быть подвергнуты также наружные поверхности корпуса и крепежные детали. При большом количестве пусков и остановов [c.61]

Реакции в кинематических парах возникают не только вследствие действия внешних задаваемых сил на звенья механизма, но и вследствие движения отдельных масс механизма с ускорениями. Составляющие реакции, возникающие от движения звеньев с ускорениями, можно считать дополнительными динамическими давлениями в кинематических парах. Как было указано в 39, эти дополнительные динамические давления могут быть определены из уравнений равновесия звеньев, если к задаваемым силам и реакциям связей добавить силы инерции. [c.206]

При диагностировании гидросистемы контролируются параметры пл — угловая скорость планшайбы — давление у насоса — давление на входе гидромотора Qq — расход насоса Ок.вых — расход на сливе предохранительного клапана Мгм — момент на валу гидромотора Рзаж, раз — давления в системе зажима и разгрузки планшайбы соответственно . Si зол и б зоя — перемещения золотников гидропанели. Знак + свидетельствует о том, что величины указанного параметра находятся в пределах, близких к нормальным знак — указывает на значительное отклонение параметра от нормальных значений. Анализ данной схемы подтверждает, что при выполнении проверок и измерении указанных параметров представляется возможным обнаружение основных дефектов. На схеме основная цепочка работоспособности проходит но линии параметров СОпл дв, Pi, Рзат, Р раз, Мгм- в этом случае гидравлическая и электрическая системы работоспособны и дефекты находятся в механической системе стола. Обозначенные связи предлагают возможную последовательность поиска дефектов гидросистемы поворотного стола. Для дальнейшего поиска дефектов и анализа работоспособности гидросистемы целесообразно провести проверку электрической системы. При наличии нескольких конечных выключателей ВК, электромагнитов, реле давлений и электрических реле, управляющих работой электропривода и гидроаппаратуры, а также взаимных блокировок, полная схема диагностических проверок представляется достаточно сложной. Однако, для обнаружения причин отсутствия функционирования может использоваться упрощенная схема, показанная на рис. 3, б. Наличие дефектов механической системы стола может быть выявлено проверкой по схеме рис. 3, в. Однако выявление и интерпретирование дефектов механической системы при нефункционирующем объекте усложнено отсутствием контроля необходимых параметров, и в ряде случаев необходима частичная разборка узла или замена некоторых механизмов. Функционирующий стол может быть работоспособен и неработоспособен. Неработоспособный стол характеризуется выходом за допустимые пределы основных параметров, т. е. наблюдается потеря точности, быстроходности, а также значительно возрастают нагрузки в приводе и механизме фиксации. Потеря точности зависит от следующих факторов нестабильности скорости планшайбы в момент фиксации Дшф, нестабильности давления в системе поворота ДРф и разгрузки АР раз, наличия зазоров в механизме фиксации и центральной опоре, нестабильности характеристик жесткости упоров и усилий фиксации. Потеря быстроходности зависит от расхода Q и давления в системе поворота Р и разгрузки Рраз. от наличия колебательного движения планшайбы, характеризуемого коэффициентом неравномерности — б , и от длительности процесса торможения <тор- Высокие динамические нагрузки в приводе и механизме фиксации F определяются величинами скорости поворота и фиксации, давлением в системе поворота и разгрузки, [c.86]

Различие между областями ускоренного и замедленного движения очень существенно, так как оно теснейшим образом связано со знаком градиента давления вдоль границы потока (стенки). Анализ влияния кривизны границы потока (стенки) в 10-3 и 12-4 показал, что если давление на стенке увеличивается в направлении движения, то возможен отрыв потока. При исследовании и проектирования напорных водоводов с неравномерным движением жидкости важно знать, будет или не будет происходить отрыв потока. В п. 7-4.1 было показано, что роль силы тяжести в напорных системах сводится только к изменению величины давления на некоторую величину, зависящую от высоты над произвольной плоскостью сравнения. Введя понятие давления обусловленного динамическими эффектами, мы можем рассматривать течение происходящим как бы в горизонтальной плоскости. При этом в случае потока, ось которого л наклонена к горизонту, именно градиент dpdjdx будет определять, произойдет ли отрыв. Из формулы (7-20) следует, что [c.331]

При вращении твердого тела вокруг неподвижной оси возникают динамические давления на опоры твердого тела. Пусть подвижные оси xyz связаны с твердым телом (рис. 10.14) О - произвольная точка на оси вращения, ось z направлена вдоль оси вращешя. Оси х и у выбраны так, чтобы вместе с осью г образовать правую систему осей координат. М — масса твердого теда, сЗ — угловая скорость твердого тела, е — угловое ускорение твердого тела, С(хс, Ус> с) центр масс твердого тела, 1 2, fyz Центробежные моменты инерции твердого тела, d,b расстояние от опор А, В до начала координат О, N x, [c.413]

Динамическое нагружение. Для исследования динамической устойчивости шестигранных чехлов при импульсном нагружении внешним давлением использовались модели кассет с чехлами толщиной 2,1 и 1,5 мм. В качестве иллюстрации характера динамического нагружения на рис. 5 приведены кривые 1 ж 2 с осциллограмм импульсов давления, действующих на наружную новерз -ность шестигранного чехла, соответственно при массах заряда 6 и 12 единиц. Импульс давления р близок по характеру к треугольному, причем время нарастания импульса до максимальной величины составляет т = 0,04 с, а время падения — 0,03 с. Вследствие инерции максимальные перемещения граней чехла имели место к моменту времени примерно 0,12 с после действия максимального давления. На рис. 3 показана зависимость стрелы динамического прогиба (усредненной по шести граням) от ампли-тудй импульса наружного давления, полученная при испытаниях модели кассеты с толщиной чехла 2,1 мм (кривая 4). Линейная связь между прогибом и давлением сохраняется до величины амплитуды импульса 9 кгс/см , что примерно в 1,4 раза больше, чем при статическом нагружении. Максимальный прогиб одной грани получен при амплитуде импульса 15 кгс/см и составляет 3 25 мм. Остаточный прогиб составил 1,1 мм. Потеря устойчивости модели чехла с толщиной стенки 2,1 мм при динамическом нагружении зарегистрирована не была. [c.143]

О пригодности магнитострикционного материала для целей электроакустического преобразования судят по величине его характеристик, которые определяют важнейшие свойства преобразователя к.п.д., чувствительность в режиме излучения и приема. Связь свойств преобразователя с характеристиками материала получают из расчетов колебаний магнитострикционных преобразователей (см., например, [14, 47, 48]). Такие расчеты проводят в предположении линейной связи между величинами Я, Б, а и 8, где В, а, е — амплитуды переменной индукции, механического напряжения и деформации, вoзникaюD иe в магнитострикционном материале при наложении переменного магнитного поля с амплитудой Н, меньшей величины постоянного поля подмагничивания Важнейшие динамические магнитострикционные характеристики X = (а/Л)е, Л= (В/а)н (индексы при скобках означают постоянство соответствующего параметра). Величина Я характеризует чувствительность магнитострикционных излучателей по напряжению, т. е. отношение звукового давления на оси излучателя к амплитуде напряжения на его обмотке величина Л определяет чувствительность по току (она же характеризует чувствительность магнитострикционных приемников). Важной характеристикой является коэффициент магнитомеханической связи К, определяющий отношение механической энергии к энергии магнитного поля в сердечнике при работе излучателя на частотах, лежащих значительно ниже резонанса для тех случаев, когда потерями можно пренебречь. Между этими характеристиками существует связь, выражаемая соотношением [c.120]

Динамический момент, возникающий от горизонтальных сил инерции, вызывает, напротив, неравномерное давление на сваи, которое линейно возрастает от середины площади основания к обоим концам. Так как осадка свай с возр.астанием нагрузки на сваю увеличивается, то остаточные деформации свай также возрастают от середины к концам. Если бы фундамент был недостаточно связан со сваями на растяжение, то верхняя граница свайного основания получила бы вид выпуклой линии (как показано пунктиром на рис. XI.23 слева), подобно тому как следует ожидать при непосредственном опирании на грунт. Вследствие, наличия связи свай с фундаментом в сваях должно было возникать возрастающее к краям растягивающее усилие, которое вызывало бы удлинение свай на величину остаточных деформаций (6 на рис. XI.23 слева). Лучше всего это можно представить как обычную сосредоточенную нагрузку на сваю при разгрузке свая не возвращается полностью в исходное положение и вследствие этого возникает растягивающее усилие, соответствующее упругому удлинению сваи на величину остаточной деформации. Силовое воздействие 3 создает, таким образом, не только пульсацию усилий в сваях, а также еще увеличивающиеся к внешним краям фундамента силы растяжения в сваях, которые не исчезают и при остановке машины. [c.405]

Ведущие детали связаны с приводом насоса в[11сокого давления. На валу привода насоса с помощью стяжного болта крепится ведущий фланец 10 (рис. 45), к котором)- двумя болтами прикреплен промежуточный фланец 9. имеющий два пиша для соединения с резиновой шайбой 8. Также двумя шипами соединена с резиновой шайбой ведущая полумуфта 6, имеющая два упорных пальца 5 для соединения с грузами 4 ведомой полумуфты /. Резиновая шайба служит для предохранения валика топливного (Насоса от динамических нагрузок, возникающих при резком изменении частоты вращения вала двигателя. [c.85]

Свойства С. Распространение света связано с переносом энергии и количества движения. Поглощаясь в веществе, свет производит нагревание, химич. реакции и прочие изменения и оказывает давление на вещество. Только по этим действиям, обусловленным энергией и количеством движения С., можно вообще судить о его реальности и свойствах. По своей природе С. есть явление динамическое покоящегося С. не существует, и скорость есть его основное свойство. Никаких теоретич. оснований для расчета скорости С. не существует эта величина находится эмпирически. Скорость С. определена с большою точностью земными и астрономич, методами Наиболее достоверная цифра, полученная для скорости С. в пространстве, лишенном вещества, по измерениям Май-кельсона составляет 2d9 796 1 UMj n. Эта величина получена в условиях опыта на земной поверхности и для видимого С. Нет однако оснований сомневаться, что для межзвездных пространств и других видов С. скорость имеет то же значение. Наблюдения над переменными звездами, удаленными от земли на колоссальные расстояния, показывают, что по крайней мере для видимого С. скорость в пустом пространстве с громадной степенью точности не зависит от цветности. Менее точные измерения с радиоволнами и лучами Рентгена показывают, что их скорость (в пределах ошибок опыта) совпадает с цифрой Майкельсона. В веществе скорость С. зависит от цветности, как обнаруживают явления дисперсии (см. Дисперсия света). Теоретически показатель преломления [c.145]

На созданной в Физической лаборатории Всесоюзного теплотехнического института (ВТИ) экспериментальной установке были проведены измерения коэффициента динамической вязкости водяного пара при телше-ратурах от 175 до 450° С и давлениях до 350 бар [1]. Эти измерения подтвердили существование аномальной зависимости вязкости водяного пара от давления на изотермах в области, ранее исследованной Кестнным [2], и позволили получить надежные данные в ранее практически не исследованной области параметров состояния. Результаты проведенных опытов показали, что принятая при составлении Международной скелетной таблицы (МСТ) однозначная зависимость избыточной вязкости (fi — Hi) от плотности Н8 соблюдается и что эта таблица нуждается в существенной переработке, поскольку расхождение данных МСТ и опытных достигает 13%, т. е. более чем в 3 раза превышает допуск МСТ. Наши измерения, результаты которых приведены в [1], не охватывали, однако, области параметров состояния, прилегающей к линии насыщения. Следует также отметить, что в МСТ не были зафиксированы значения коэффициента динамической вязкости воды и пара на линии насыщения при температурах выше 300 С, так как данные для этой области были немногочисленными и противоречивыми. В связи с осуществлением Международной программы исследований, направленных наразработку новых скелетных таблиц коэффициентов переноса воды и водяного пара, в Физической лаборатории ВТИ была поставлена работа по подробному исследованию вязкости воды и пара вблизи линии насыщения. [c.57]

Вследствие относительно малой скорости движения катков и значительного снижения в связи с этим динамических нагрузок, допустимые пределы давлений на колеса возможно принимать несколько большими по сравнению с теми их значениями, которые обычно лимитируются паспортными данными. Верхний предел нагрузки должен быть ограничен таким значением, при котором относительное смятие шины не превышает 15%. Под смятием здесь понимается отношение абсолютной величины деформации шины к диамётру ее сечения (к высоте профиля), выраженное в процентах. [c.236]

Систематическое изложение динамической теории упругости имеется в монографии [ ]. Комплексное представление локально стационарного упругого поля было дано Л. А. Галиным в 1953 г. [ ] в связи с исследованием задачи о давлении на упругую полуплоскость движущегося штампа. В этой же монографии вводятся новые потенциалы, более приспособленные для решения этой задачи. [c.79]

Для объяснения особенностей АЧХ ЖРД без дожигания на рис. 7.10 кроме основных АЧХ и ФЧХ Ьрк/Ьрок.вх и б к/8/ г.вх приведены АЧХ и ФЧХ для Ьп/Ьро .вх и 5й/6 г.вх- Анализ этих АЧХ и ФЧХ показывает, что при достаточно большой частоте, большей 10 Гц, частота вращения ТНА практически мало изменяется из-за колебаний давлений на входах в насосы. Соответственно сигнал от входа в насос проходит в камеру сгорания непосредственно по гидравлическим трактам ЖРД, динамические характеристики которых в диапазоне до 50 Гц незначительно сказываются на связи между колебаниями давления и расхода. Поэтому незначительно изменяется и коэффициент усиления ЖРД по 5 Рк/ ок.вх1 и 5 ,/6 г.вх - [c.260]

Однородный круглый диск массы М равномерно вращается с угловой скоростью (о вокруг неподвижной оси, распо-.ложенной в плоскости диска и отстоящей от его центра масс С на расстоянии ОС = а. Определить силы динамического давления оси на подпятник А и подшипник В, если ОВ = ОА. Оси х п у неизменно связаны с диском. [c.319]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...