Формоизменение свободное

Необходимо отметить, что большое число задач внедрения в жидкость решено аналитически. Вместе с тем область применимости этих решений является достаточно узкой, в связи с тем что при их получении сделано значительное число упрощающих предположений, которые могут быть и не оправданными. Например, значительная часть решений получена для несжимаемой жидкости. Оболочка считалась тонкостенной, материал ее вел себя упруго. Между тем хорошо известно, что при высоких скоростях проникания контактирующие среды ведут себя существенно неупругим образом, важное значение имеет при этом их сжимаемость. Характерными особенностями процесса являются появление значительных пластических деформаций, сильное формоизменение свободных и контактных поверхностей, зарождение и развитие в жидкости зон кавитации. В последние годы использование численных методов при исследовании внедрения тонкостенных оболочек позволило отказаться от ряда упрощений и получить существенно новые результаты [17]. Однако на основе модели тонкостенной оболочки не могут быть изучены достаточно точно такие явления, как распространение интенсивных волн напряжений в материале оболочки, их взаимодействие с волнами давления в жидкости, динамическое разрушение оболочки, что предопределяет ограниченные возможности данного подхода. [c.208]

Предположим, что пластичность этого участка шва характеризуется кривой П. Темп деформации, вызываемый процессами свободной усадки и деформациями формоизменения Ссв — ф, меньше, чем предельный, и, следовательно существует определенный запас пластических свойств, которые нужно определить. Задавая дополнительный темп машинной деформации v, находят тот предельный, который приводит к исчерпанию запаса пластичности и будет критерием запаса технологической прочности. [c.484]

Различают две группы методик по оценке поведения материала при термической усталости. Испытания со свободным образцом предназначены для определения роли внутренних напряжений. Испытания с закрепленными образцами позволяют оценивать влияние напряжений от формоизменения (внешних напряжений). [c.129]

Блоки относительно канальной трубы были поставлены с различными зазорами. К блокам была приложена осевая нагрузка, соответствующая давлению столба графита высотой м. Для измерения температуры по высоте колонны и по сечению блоков были установлены 24 термопары. На рис. 6.26 показано распределение температуры и флюенса нейтронов в блоках колонны. Максимальное значение флюенса 7,2 10 нейтр./см ( 0,1 МэВ), температура облучения блоков 500—720 С. В блоки № 3 и 6 были помещены образцы-свидетели для определения свободного формоизменения графита по радиусу блока. [c.256]

ФОРМОИЗМЕНЕНИЕ И ПЕРЕМЕШИВАНИЕ СВОБОДНЫХ СТРУИ [c.37]

В изложенных ниже результатах опытов, выполненных А. А. Барановым и С. И. Родионовой, образцы нагревали пропусканием переменного электротока. В этом случае в них создавались и легко регистрировались определенные температурные градиенты вдоль образца. Образцы свободно крепились к медным токовводам, а вследствие использования в качестве исследуемого материала тонкой проволоки в них отсутствовало формоизменение, обусловленное градиентом температур в поперечном сечении. [c.61]

При обсуждении механизма локального формоизменения необходимо учитывать, что утолщение имеет место при свободном креплении проволоки к токовводам и основной причиной формоизменения является неодновременность полиморфных превращений. При нагревании, например, полиморфное превращение начинается в горячей средней части и в дальнейшем, по мере повышения температуры, распространяется вдоль проволоки к местам ее крепления. В зоне, где верхняя температура цикла недостаточно высока, аусте- [c.64]

Для анализа причин появления горячих трещин определяют высокотемпературные деформации и сопоставляют их с деформационной способностью металла в процессе сварки. Принято рассматривать две составляющие деформации при сварке температурную деформацию , которая равна деформации металла при его нагреве и охлаждении в свободном состоянии, и наблюдаемую деформацию 8н от формоизменения свариваемых элементов. Значение е . для шва определяют по его усадке, а для металла околошовной зоны измеряют дилатометром. Значение обычно определяют экспериментально. Деформации при сварке измеряют на малых базах бесконтактным методом, менее точны контактные методы с деформометрами рычажного, емкостного и индуктивного типов. [c.180]

В отличие от способов свободной закалки и отпуска принудительное фиксирование формы, при соответствующем развитии метода и технологическом оснащении, может обеспечить весьма эффективное предотвращение формоизменения изделий. [c.225]

Пластическое формоизменение заготовки при штамповке шарика— довольно сложный процесс. В начальный момент при сжатии заготовки сферическими поверхностями инструмента происходит пластическое деформирование ее углов. После того как площадь соприкосновения заготовки с поверхностью штампа окажется достаточно большой, пластическое течение распространится на весь объем [1]. Не рассматривая начальную стадию процесса деформирования, будем считать, что через некоторый достаточно малый ход инструмента произойдет заполнение части штампа, прилегающей к оси симметрии, после чего будет происходить заполнение остальной части штампа за счет осадки заготовки. Так как начальное отношение диаметра заготовки к ее высоте значительно меньше 1, то на большей части хода инструмента будет происходить осадка, близкая к равномерной, до тех пор, пока отношение среднего диаметра а осаживаемой части заготовки к высоте Н боковой свободной поверхности удовлетворяет неравенству На соответствующей этому условию части хода инструмента удельное усилие д может быть принято равным удвоенной пластической постоянной — 2к. [c.76]

Эти заготовительные операции в мелкосерийном производстве могут осуществляться свободной ковкой в крупном штамповочном производстве их выполняют с помощью заготовительных штампов. При этом все необходимые полости и выработки для последовательного формоизменения заготовки, называемые ручьями , могут быть выполнены в одном штамповом блоке (кубике), образуя в целом многоручьевой штамп. [c.455]

Перевод крупных заготовок со свободной ковки на штамповку вследствие большей стабильности процесса формоизменения, обусловленной применением штампов, позволяет резко уменьшить колебания фактических размеров поковок за счет сужения верхнего и нижнего отклонений от номинала. При этом значительно увеличивается точность штампованных заготовок за счет устранения неизбежных при свободной ковке напусков. [c.547]

При свободной ковке возможно свободное формоизменение металла в горизонтальной плоскости, т. е. перемещение точек деформируемого металла может происходить в различных поперечных направлениях. Каждая точка деформируемого тела перемещается в горизонтальной плоскости в том направлении, в котором создается наименьшее сопротивление ее перемещению со стороны контактных сил трения. Тормозящее действие этих сил проявляется тем сильнее, чем больше протяженность контакта инструмента и деформируемого тела в данном направлении. Скорость перемещения точек деформируемого тела в этом направлении также тем меньше, чем больше протяженность контакта. В этом состоит сущность закона наименьшего сопротивления, сформулированного С. И. Губкиным — в случае возможности перемещения точек деформируемого тела в различных направлениях, каждая точка деформируемого тела перемещается в направлении наименьшего сопротивления. [c.390]

В случае возможности свободного формоизменения тела в различных направлениях наибольшая деформация происходит в том направлении, в котором большинство перемещающихся точек встречает наименьшее сопротивление своему перемещению. [c.354]

Частицы деформируемого металла перемещаются всегда в направлении наименьшего сопротивления (закон наименьшего сопротивления). Следовательно, при свободном формоизменении тела в различных направлениях наибольшая деформация произойдет в том направлении, в котором большинство частиц при перемещении встречает наименьшее сопротивление. [c.93]

При свободной ковке в современных кузнечных цехах и мастерских пользуются разнообразными приемами изменения формы (формоизменения) материала. Поскольку нагретый металл обладает свойством пластичности, его можно рубить, сдавливать (осаживать), вытягивать, гнуть, пробивать в нем отверстия, сваривать. Рубят металл зубилами и топорами, однако не как дерево, с размаха, в такой рубке нет необходимости. Рубящий инструмент вводят в металл постепенно, хотя иногда и очень быстро, ударяя по инструменту молотом или нажимая прессом. [c.18]

В качестве примера деформации, заведомо удовлетворяющей обоим условиям монотонности, рассмотрим формоизменение некоторой частицы, расположенной вблизи свободной поверхности изгибаемого листа (фиг. 26). [c.97]

Иную картину мы имеем в большинстве случаев холодной обработки металлов давлением, когда значительная часть поверхности деформируемого тела свободна от внешней нагрузки. В этих случаях естественно возникают вопросы к какой части поверхности деформируемого тела в различных стадиях процесса формоизменения должны быть приложены внешние силы и какую для этого нужно иметь форму рабочих поверхностей инструмента. Понятно, что точное решение такой задачи представило бы существенные затруднения. Тем не менее, приближенное ее решение возможно и входит прямо в тематику задач сопротивления материалов пластическому деформированию. [c.192]

Применяя эти исследования в инженерных методах расчета усилий для некоторых операций обработки металлов давлением, многие авторы вводили ряд упрощений. Так А. Д. Томленое отметил, что угол поворота касательной к линии скольжения, соединяющей некоторую точку А контакта деформируемого тела с инструментом с некоторой точкой В на свободной поверхности этого тела, может быть определен чисто геометрически, без каких-либо вычислений, во многих случаях как плоского, так и осесимметричного формоизменения (если компонент деформации в направлении нормали к меридиональному сечению является алгебраически средним главным компонентом). [c.201]

Поставив перед собой задачу определения деформированного состояния на некотором весьма малом участке свободной поверхности металлического тела, претерпевшего пластическое формоизменение, мы приготовляем в районе этого участка микрошлиф [c.432]

В случае изотропности контактного трения и при сравнительно высоком значении коэффициента трения направления наименьшего сопротивления могут быть установлены с помощью так называемого правила кратчайшей нормали перемещения точки в плоскости свободного формоизменения, перпендикулярной направлению внешней силы, будут происходить по направлению кратчайшей нормали к периметру сечения, в котором расположена точка. [c.25]

При свободном формоизменении тела в различных направлениях наибольшая деформация происходит в том направлении, в котором большинство перемещаю- [c.488]

Для определения деформаций в зоне сварного шва при сварке применяется дифференциальный способ [10], который заключается в том, что вначале определяется цикл формоизменения в исследуемой зоне, а затем дилатометрическими испытаниями образца определяется свободная деформация в условиях имитированного сварочного цикла. Деформация металла в заданной зоне при сварке. [c.550]

Недостаток способа раздачи с технологическими кольцами заключается в повышенном расходе материала, так как кольца используются один раз. Для устранения этого недостатка используют секционные подпорные элементы 2 (рис. 2.9, б), к которым прикладывается усилие д. По мере раздачи они перемещаются вдоль образующей пуансона 1. При больших степенях формоизменения расстояние между элементами увеличивается и большая часть кромки оказывается свободной. Следовательно, такая схема эффективна лишь до определенного значения коэффициента раздачи, когда зазоры между элементами не очень велики (при- [c.52]

Система съема поковок с пуансона 9 потребовала специальной проработки (см. разрез А А) требовалось обеспечить высокое усилие в начале съема и гарантированное удаление поковки до момента подхода захватов перекладчика. После завершения формоизменения заготовки съемник 13 свободно располагается на торце поковки. При [c.178]

Если глубина внедрения увеличивается либо за счет увеличения нагрузки, когда индентор имеет криволинейный профиль, либо за счет уменьшения угла при вершине клиновидного или конического индентора, то для обеспечения необходимого расширения материала требуется повышение давления под индентором. В конечном итоге пластическая зона выходит на свободную. поверхность и вытесненный материал может свободно пластически течь по краям индентора. Это так называемая мода нестесненного формоизменения, рассмотренная в предыдущем параграфе в рамках теории жесткопластических тел. Следует ожидать, что пластическая зона выйдет на внешнюю поверхность и станет возможной мода нестесненной деформации, когда среднее давление под индентором достигнет величины, определяемой теорией жесткопластических сред. На основе результатов предыдущего параграфа это давление есть [c.197]

Теория пластичности, базирующаяся на гипотезе энергии формоизменения, свободна от указанного недостатка, поскольку в вырая ении aj и Ej все код1поненты напряженного п деформированного состояний входят как равноправные. [c.93]

Опытное изучение формоизменения при теплосменах проводилось на специально спроектированных и изготовленных установках. В качестве объектов использовались образцы в виде тонкостенных оболочек (трубок) с наружным диаметром 30— 50 мм при толщине стенок 1,2—6 мм. Нагрев образцов на установках осуществлялся токами высокой частоты -чт соответствующих генераторов. Такой способ имеет определенные преимущества при необходимости создания скоростного интенсивного местного нагрева, однако при этом в известной степени ограничивается выбор металла образцов (нагрев материалов со слабыми магнитными свойствами затруднен). Путем сочетания нагрева и охлаждения, которое осуществлялось проточной водой, в образце создавалось температурное поле, характеризующееся значителыным и градиентами, при которых максимальные величины фиктивных термоупругих напряжений в образце могли значительно превосходить значение предела текучести. Внешние закрепления, препятствующие свободному тепловому расширению образца, отсутствовали. [c.235]

Упругость резинового амортизатора существенно зависит от формы резинового элемента и конструкции металлических деталей, его крепления к арматуре и возможности свободного формоизменения резины. Известны случаи, когда изменение толщины резинового элемента вдвое изменяло его податливость в четыре раза вследствие влияния толидины элемента на условия выпучивания свободных боковых поверхностей резины. [c.721]

Закон наименьшего сопротивления. В случае возможности перемещения точек деформируемого тела в различных направлениях каждая точка перемещается в направлении наименьшего сопротивления. Из этого закона можно сделать заключение, что в случае возможности свободного формоизменения тела в различных направлениях наибольшая деформация произойдёт в том направлении, в котором большинство перемещающихся точек встречает наименьшее сопротивление своему перемещению. Если в одном из двух возможных направлений перемещения з-очкн имеются ббльшие внешние препятствия. [c.270]

Как уже указывалось, при соударении струй равных диаметров формоизменение струй характеризуется симметричным характером по отношению к плоскости, перпендикулярной плоскости угла встречи струй. Слившаяся струя, сначала принимающая в сечении форму эллипса, отношение большой и малой осей которого изменяется по мере удаления от места соударения, постепенно превращается в круглую и в дальнейше-vi движется как типичная свободная струя, причем для различных сечений этой слившейся струи сохраняется постоянство количества движения. При соударении свободных струй разных диаметров симметричный характер формоизменения нарушается и тем больше, чем больше угол встречи и соотношение диаметров соударяющихся струй. На рис. 9 для иллюстрации приведены полученные путем измерения скоростного поля границы слившихся струй, получившихся в результате соударения струй с с оо-и = 36,3 мм и 0 атак =24,1 мм ПрИ уГЛаХ встречи 20 и 30° и струй с оосн = = 48,0 мм. и /оатак = 24,1 ММ при угле встречи 20°. [c.41]

Кристаллическое строение большинства промышленных сортов графита сравнительно редко бывает правильным. При этом между кристаллами может образовываться свободное пространство, за счет которого формоизменение может быть частично скомпенсировано. В некоторых партиях графита максимальное изменение линейных размеров достигает 3%, причем в этом графите нетрудно создать разориентированную структуру. Однако в блоках реакторного графита обычно существуют градиенты нейтронного потока и температуры, направленные от внутренних блоков (расположенных ближе к теплов,ыделяюш,им элементам) к наружным. Поэтому разные участки блоков будут распухать по-разному. Если возникающая при этом деформация будет превышать допустимую упругую деформацию, может произойти разрушение блока. Однако показано, что графит подвержен ускоренной ползучести под облучением, поэтому он может выдерживать без разрушения, по крайней мере, 2% деформации [2], что позволяет частично компенсировать размерные изменения. [c.99]

Для образцов технических железоуглеродистых сплавов наличие температурных градиентов не является необходимым условием необратимого формоизменения при термоцик-лировании. Неодновременность полиморфных превращений в образце может быть связана не только с температурными градиентами, но и с химической и структурной неоднородностью. Известно, например, что холодная пластическая деформация снижает температуру начала а у-превраще-ния [99]. Зарождению фаз способствуют неметаллические включения, свободные поверхности, несплошности, границы зерен. Эффективна и ликвация примесей, смещающих температурный интервал полиморфных превращений. Наличие в образцах структурной и химической неоднородностей, особенно при направленном характере их размещения, например в деформированных и текстурованных образцах, означает, что полиморфные превращения будут совершаться неодновременно, и это может быть причиной необратимого изменения размеров и профиля образцов [32]. В качестве примера укажем на аномальное поведение образцов кипящей стали 08кп, термоциклированне которой в вакууме приводило не только к остаточным изменениям размеров, но и к трансформации круглого профиля в квадратный (рис. 13). Влияние ликвационного квадрата на изменение профиля проволоки не вызывает сомнений и свидетельствует о необходимости тщательного выбора однородного исходного материала, используемого для экспериментального исследования роли различных факторов при формо- [c.59]

На основании микроструктурного исследования можно заключить, что уменьшение плотности сопряжено с накоплением пор. Поры размещались на границах и в объеме первичных дендритов. Уже первые нагревы выше эвтектической температуры ведут к сфероидизации межветвие-вых прослоек эвтектики. Эвтектические прослойки на границах дендритов подобного формоизменения не испытывают, что связано с большим различием значений свободной энергии границ и субграниц. В объеме дендритов поры равноосны и располагаются преимущественно в эвтектических сфероидах (рис. 44). На дальних стадиях термоциклирова- [c.116]

Последействие, наоборот, усиливается, если отпуш енные под напряжением и выправленные изделия вновь подвергаются нагреву в свободном состоянии, например вторичному отпуску, в особенности, если температура вторичного отпускав превышает температуру первоначального. Направления формоизменений обычно повторяют (с обратным знаком) все виды принудительного деформирования растяжение, сжатие, изгиб. [c.240]

Первое условие монотонности, при котором вполне конкретизируется понятие о главных осях результативной деформации, не является отвлеченным, свойственным каким-либо воображаемым случаям пластического формоизменения. Оно оказывается удовлетворенным в целом ряде вполне реальных процессов. Так, например, при деформации любой относительно малой материальной частицы осесимметричного и осесимметрично формоизменяемого тела, расположенной вблизи его свободной поверхности [c.95]

Представим себе, что данная материальная частица принадлежит круглой листовой заготовке, формоизменяемой в холодном состоянии в колпачок, и расположена на достаточном расстоянии от центра заготовки в непосредственной близости от ее свободной поверхности (фиг. 25). Тогда, в процессе операции вытяжки, материальный отрезок МТ непрерывно укорачивается, а отрезки ТИР и УИЛ в меньшей степени удлиняются. Вместе с тем, оставаясь взаимно-перпендикулярными, эти отрезки— главные оси скорости деформации и одновременно главные оси результативной деформации материальной частицы, в районе которой расположена точка М, поворачиваются в пространстве. Значительный поворот данной системы главных осей не связан, однако, с деформацией рассматриваемой материальной частицы, а вызван формоизменением относительно удаленных частей вытягиваемой заготовки. [c.96]

При скоростях удара порядка сотен метров в секунду процесс взаимодействия тонкостенных конструкций с жидкостью сопровождается возникновением волн сильного разрыва и зон кавитации в жидкости, появлением и развитием упругопластических деформаций в материале конструкции, существенным формоизменением контактных и свободных поверхностей. Исследованию указанных нелинейных эффектов посвящены работы А. В. Кочеткова и С. В. Крылова [39], В. Г. Баженова, А. В. Кочеткова, С. В. Крылова и А. Г. Угодчикова [3], В. Г. Баженова, А. В. Кочеткова и С. В. Крылова [1,2], в которых развита численная методика решения осесимметричных задач удара деформируемых тел о поверхность сжимаемой жидкости. В качестве примера рассмотрены задачи о внедрении жестких тел и сферических оболочек с присоединенными массами в идеальную сжимаемую среду. [c.400]

Материалы обоих элементов винтовой передачи и 1ермическая обработка винта должны быть выбраны с таким расчетом, чтобы были обеспечены возможность получения требуемой точности по шагу резьбы и по биению винта и длительное сохранение этой точности в условиях нормального использования станка. Для этого материалы ходового винта и гайки должны обладать высокой износостойкостью, хорошей обрабатываемостью, а в готовом виде эти детали должны быть свободны от внутренних напряжений, которые мо1ЛИ бы вызывать постепенное формоизменение их. Эти требования относятся в особенности к ходовому винту, который стоит много дороже гайки и более ее склонен деформироваться. [c.490]

Вторая причина ГТ — высокотемпературные деформации. Они развиваются вследствие затрудненной усадки металла шва и формоизменения свариваемых заготовок, а также при релаксации сварочных напряжений в неравновесных условиях сварки и при послесварочной термообработке, усиленные тепловой, структурной и механической концентрацией деформации. Принято рассматривать две составляющие деформации при сварке [5] Ет — температурная деформация (рис. 6.5). Она по величине равна деформации металла при его нагреве и охлаждении в свободном состоянии (измеряется на дилятометрах), но [c.124]

Известна весьма своеобразная технология создания различного рода рельефов, утолщений и вообще формоизменений на стержневых заготовках (рис. 4.22, ж). Если стержень, зажатый в подвижную губку 1 и свободно контактирующий с неподвижной деталью 2, сжимать под током, то при известном соотношении Р, I и времени их действия на конце стержней можно формировать различные фигуры. Медная охлаждаемая губка создает на конце цилиндрический выступ (вторая позиция по рис. 4.22, ж). Не-охлаждаемая губка из жаропрочного чугуна (кривая фигура) создает сферическую или эллипсоидальную бульбу. Подбирая материал и конструкцию губок, удается (нижняя фигура на рис. 4.22, ж) получать довольно разнообразные формы рельефов и утолщений на концах стфжней. Известны примеры электровысадки не только торцевых, но и серединных зон круглых стержней. [c.198]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...