Расход насоса

Секундный расход насоса [c.102]

Для обеспечения эксплуатации насоса необходимо смонтировать (см. рис. 17.1) 1) приемный клапан с сеткой, необходимый для удержания в корпусе насоса и во всасывающем трубопроводе воды при заливке насоса перед пуском 2) всасывающий трубопровод 3) задвижку на всасывающем трубопроводе в тех случаях, когда насос находится под заливом или всасывающая линия насоса присоединена к объединенному всасывающему трубопроводу 4) вакуумметр для определения вакуумметрической высоты всасывания, присоединяется к всасывающему патрубку насоса 5) манометр для определения давления, развиваемого насосом, устанавливаемый на напорном патрубке насоса 6) обратный клапан, не допускающий обратного движения воды из напорного трубопровода 7) задвижку на напорном трубопроводе для отключения насоса ОТ напорного трубопровода и в некоторых случаях для регулирования подачи и напора насоса (устанавливается непосредственно за обратным клапаном) 8) расходомер для определения подачи (расхода) насоса 9) предохранительный клапан, служащий [c.195]

Коэффициент быстроходности насоса выберем по рис. 46. Получим — 166 об мин. Напор и расход насоса равны [c.122]

По описанной выше схеме с использованием всех основных узлов гидромотора ИМ промышленностью выпускаются регулируемые насосы типа ИД и ИР [4]. В указанных насосах блок цилиндров может изменять угол наклона к оси приводного вала, челе достигается регулирование удельного расхода насоса. [c.82]

В современных исполнительных силовых системах и в системах управления все большее значение приобретают гидравлические и пневматические передачи с длинными соединительными магистралями, включающие генератор расхода (насос, компрессор), исполнительный двигатель (гидромотор, турбина), питающую установку и ряд других гидравлических элементов [1 ] (рис.1). [c.290]

Загрязнение жидкости способствует износу деталей гидроаппаратуры вследствие абразивного действия частиц неорганического происхождения. Особенно интенсивный износ наблюдается в распределительных устройствах плунжерных насосов [6], в результате чего резко снижается их производительность и объемный к. п. д. Увеличенные утечки в гидроагрегатах уменьшают жесткость гидросистемы. Величина утечек влияет также на степень рассогласования ведомого и ведущего движений в следящих гидроприводах, так как движение ведомого звена может начаться только тогда, когда при располагаемом перепаде давления расход насоса превысит утечки. Повышенные утечки в гидросистемах с регуляторами давления вызывают частые включения насосов на зарядку гидроаккумуляторов. В момент включения и выключения насосов в системе наблюдается кратковременное значительное повышение давления и образуется характерный гидравлический удар. Такое периодическое дополнительное нагружение трубопроводов и агрегатов не раз было причиной их разрушения. [c.326]

Медленным открытием задвижки на напорной линии и перед конденсатором заполняют водяную полость последнего. Тщательно спускают воздух с водяных камер конденсатора. Приоткрыв задвижку на сливе из конденсатора, пропускают через конденсатор около 10—25% расхода насоса. Все задвижки от всасывающего приямка до брызгал, распределителя градирни или сброса в реку должны быть открыты полностью, кроме задвижки после конденсатора, который регулируют расход циркуляционной воды. [c.102]

Регулирование трансформатора за счет изменения рабочего объема насоса. Поскольку рабочий объем гидродвигателя в процессе регулирования остается неизменным, то момент на выходном валу трансформатора зависит только от давления рабочей жидкости, а скорость вала —от производительности (объемного расхода) насоса. При постоянной скорости вращения вала насоса (канонический режим) производительность его изменяется при регулировании рабочего объема, увеличиваясь с увеличением последнего. Плавное увеличение рабочего объема насоса будет сопровождаться плавным нарастанием скорости вращения выходного вала трансформатора. Если в процессе изменения рабочего объема насоса мощность приводного двигателя остается неизменной, т. е. при постоянной скорости вращения вала насоса, момент на валу также не изменяется, то, согласно формуле (1.44), давление рабочей жидкости с увеличением рабочего объема насоса будет уменьшаться по гиперболической зависимости (изменением пренебрегаем). Следовательно, в такой же зависимости будут находиться момент на выходном валу и скорость его вращения (рис. 1.17, а). На рис. I. 17, б дан график изменения мощности на валу насоса и угловой скорости вращения выходного вала трансформатора при постоянном моменте сопротивления на этом валу. [c.47]

Определяем расход насоса. Согласно формуле (1.27) имеем [c.162]

Дело в том, что при уменьшении расхода насоса давление в системе возрастает по гиперболической зависимости [c.288]

Для составления функции [ (х) необходимы графики пульсаций давления или расхода насоса, получаемые либо экспериментально, либо расчетным путем. Так, например, пульсация расхода шестеренного насоса выражается уравнением [c.305]

V — объем напорной магистрали, равный сумме половины расхода насоса на 1 оборот, объема трубопровода напорной магистрали, половины объема силового цилиндра для привода поступательного движения, или половины расхода на 1 оборот гидромотора для привода вращательного движения. [c.306]

Разгруженная конструкция клапана позволяет применять дистанционную разгрузку насоса. Для этого в верхней полости корпуса (рис. 3.37 и 3.38) имеется специальное отверстие 2, соединенное посредством вентиля, клапана с кулачковым приводом и прочими с полостью пониженного, или атмосферного давления. В момент соединения отверстия 2 с пониженным давлением поршень 6 (рис. 3.38) или 8 (рис. 3.37), переместится вверх и откроет сливное отверстие. Расход насоса будет подключен к полости с пониженным давлением. [c.318]

Наблюдения и эксперименты показали, что при внезапном перекрытии проходного отверстия давление действительно возрастает не мгновенно, а в течение определенного промежутка времени. Так, например, при длине трубопровода I = 3,5 м и расходе насоса Q = 12 л мин емкость трубопровода составляла 550 см . Время полного перекрытия проходного сечения было т = 0,005 сек, но для подъема давления с р = 5 до 35 кГ/см потребовалось времени в 2 раза больше (0,01 сек). [c.370]

Схемы синхронизации нескольких (больше двух) гидродвигателей, перемещающихся с различными нагрузками, например вверх, как показано на рис. 3.101, а, проектируются с последовательным (двухступенчатым) делением расхода насоса. [c.378]

Поэтому расход насоса должен быть равен [c.380]

Схема следящей системы для автоматического управления производительностью регулируемого радиального роторно-поршневого насоса по давлению показана на рис. 4.8. Насос 20 подает рабочую жидкость к гидродвигателю, поршень которого перемещает салазки суппорта. Возрастание нагрузки вызывает увеличение давления в трубе 12. Увеличение давления перемещает поршень 10 цилиндра И приставной головки управления расходом насоса по давлению. Поршень 10 перемещает ползун 9 с шаблоном. Положение шаблона определяется характеристикой пружины 7 и давлением рабочей жидкости в цилиндре 11. Шаблон через рычажок щупа 6 перемещает выступ 13 следящего золотника 17, расположенного внутри полого штока 14 поршня 16, а золотник прижимается к шаблону пружиной. [c.391]

На рис. 4.11 показана аналогичная по принципу действия схема синхронизации вращения нерегулируемых гидродвигателей Му и М , питаемых от нерегулируемых насосов Ну и Н2- Схема устройства регуляторов скорости РС показана справа. Малый регулируемый насос PH управления системой устанавливается на требуемое количество оборотов. Этот насос питает вспомогательные насосы Яд и Ну, поддерживая расход постоянным и равным расходу насоса PH. Отклонения оборотов гидродвигателей Му и М.у от оборотов, определяемых расходом насосов PH, Яд и Ну управления, компенсируются регуляторами РС. Такая система синхронизации, обеспечивает при плавных изменениях нагрузки возможность регулирования оборотов в диапазоне, равном 10, при отклонениях от синхронизации не более 1 %. [c.394]

Задача XII—31. Каким будет максимальный ударный напор в сечении Л у насоса в предыдущей задаче, если принять, что расход насоса возргстает мгновенно от нуля до 0,010 м /с и остается в последующем постоянным. Найти максимальный расход жидкости через кран. Трением в трубе пренебречь. [c.374]

Равномерность подачи радиально-поршневых насосов вычисляется по тем же формулам, что и для эксцентриковых насосов и поэтому для них MOJKHO пользоваться данными, приведенным на стр. 64. Насосы описанного выше типа выполняются с постоянной и переменной производительностью. Если эксцентриситет — расстояние между осями враш,ения блока цилиндров и реактивного барабана — не регулируется, то и удельный расход насоса — величина постоянная, откуда производительность насоса зависит только от скорости нращения приводного двигателя. [c.67]

При диагностировании гидросистемы контролируются параметры пл — угловая скорость планшайбы — давление у насоса — давление на входе гидромотора Qq — расход насоса Ок.вых — расход на сливе предохранительного клапана Мгм — момент на валу гидромотора Рзаж, раз — давления в системе зажима и разгрузки планшайбы соответственно . Si зол и б зоя — перемещения золотников гидропанели. Знак + свидетельствует о том, что величины указанного параметра находятся в пределах, близких к нормальным знак — указывает на значительное отклонение параметра от нормальных значений. Анализ данной схемы подтверждает, что при выполнении проверок и измерении указанных параметров представляется возможным обнаружение основных дефектов. На схеме основная цепочка работоспособности проходит но линии параметров СОпл дв, Pi, Рзат, Р раз, Мгм- в этом случае гидравлическая и электрическая системы работоспособны и дефекты находятся в механической системе стола. Обозначенные связи предлагают возможную последовательность поиска дефектов гидросистемы поворотного стола. Для дальнейшего поиска дефектов и анализа работоспособности гидросистемы целесообразно провести проверку электрической системы. При наличии нескольких конечных выключателей ВК, электромагнитов, реле давлений и электрических реле, управляющих работой электропривода и гидроаппаратуры, а также взаимных блокировок, полная схема диагностических проверок представляется достаточно сложной. Однако, для обнаружения причин отсутствия функционирования может использоваться упрощенная схема, показанная на рис. 3, б. Наличие дефектов механической системы стола может быть выявлено проверкой по схеме рис. 3, в. Однако выявление и интерпретирование дефектов механической системы при нефункционирующем объекте усложнено отсутствием контроля необходимых параметров, и в ряде случаев необходима частичная разборка узла или замена некоторых механизмов. Функционирующий стол может быть работоспособен и неработоспособен. Неработоспособный стол характеризуется выходом за допустимые пределы основных параметров, т. е. наблюдается потеря точности, быстроходности, а также значительно возрастают нагрузки в приводе и механизме фиксации. Потеря точности зависит от следующих факторов нестабильности скорости планшайбы в момент фиксации Дшф, нестабильности давления в системе поворота ДРф и разгрузки АР раз, наличия зазоров в механизме фиксации и центральной опоре, нестабильности характеристик жесткости упоров и усилий фиксации. Потеря быстроходности зависит от расхода Q и давления в системе поворота Р и разгрузки Рраз. от наличия колебательного движения планшайбы, характеризуемого коэффициентом неравномерности — б , и от длительности процесса торможения <тор- Высокие динамические нагрузки в приводе и механизме фиксации F определяются величинами скорости поворота и фиксации, давлением в системе поворота и разгрузки, [c.86]

С этой целью предложено производить глубокое химическое обеооолива-ние воды, расходуемой на впрыск. Обработанная вода должна быть по качеству не хуже чистого турбинного конденсата. Химически обработанная вода, полностью лишенная солей, или конденсат от турбин с плотными исправными конденсаторами должны подаваться насосами в линию впрыска. По этой схеме специально для впрыска устанавливают баки, всасывающие и напорные линии, а также насосы. Наибольшую сложность при этом представляет получение высокой апорных, но с небольшим расходом насосов для впрыска воды в пар. [c.109]

К числу основных параметров насосов относятся подача, рабочий объем, вакуумметрическая высота всасывания, давление нагнетания, напор, крутящий момент, мощность, эффективный, объемный и механический к. п. д. Взаимосвязь этих параметров выражается при помощи напорной и кавитационной характеристик. Подачей (производительностью, расходом) насоса называется объем рабочей жидкости, нагнетаемый насосом в единицу времени. При расчетах преимущественно используется средняя подача, выражаемая в л/мин и реже в см 1мин, дм кек, л/сек и м 1ч. Различают теоретическую (расчетную, геометрическую) и фактическую (полезную) подачу. Величина теоретической подачи определяется конструкцией и размерами насоса в дальнейщем для каждого типа насоса приводится формула для определения средней величины теоретической подачи. При расчетах иногда бывает удобно пользоваться величиной средней теоретической подачи на один оборот, называемой рабочим объемом насоса [c.124]

Для ограничения потребляемой насосом мощности (при автоматическом регулировании расходом насоса) применяют предохранительные устройства — ограничители мощности, для того чтобы при изменении расхода насоса потребляемая им мощность осталась постоянной, т. е. чтобы произведение pQ — onst. [c.288]

Если необходимо ограничить мощность в обоих направлениях, то аппарат должен иметь два поршня, нагруженных пружинами в соответствии с наибольшими давлениями ртах и Ртах- Эти давления ограничивают усилиями 5 пружин. При превышении предельного усилия поршень / ограничителя приходит в движение. Шток последнего, действуя на коромысло 3, восстановит механизм регулирования насоса на наименьший расход насоса р = кпгуууу . Для демпфирования колебаний поршня 1 предусмотрено калиброванное дроссельное отверстие 2. [c.289]

Для выключения насоса при падении давления, а также для уменьшения пусковых токов приводного электродвигателя при запуске насоса при нулевом его расходе применяют ноль-ограничитель (рис. 3.4). В этом случае поршни 1 ограничителя действуют на коромысло 2, соединенное с механизмом управления расходом насоса. При включении насоса 10 масло от него поступает под давлением в полость 7 и, перемещая плунжер 8 влево, перекрывает канал 13, соединенный с баком. Одновременно жидкость под давлением, открывая обратные клапаны 6 и 5, поступает к аккумулятору и к гидроусилителю 16 системы управления расходом насоса. Через каналы 9 п 12 и клапан /Сдавление поступает также в полость 3, при этом поршни 1 отходят вправо, освобождая коромыслр 2, связанное с механизмом управления 15 расходом насоса. В результате [c.289]

Скорость жидкости через проходное сечение предохранительного клапана доводят до 25—30 м1сек. Предохранительные и переливные клапаны в моменты стравливания излишнего расхода насоса должны почти не изменять давление в системе. Размер т перекрытия плунжером выходного отверстия должен быть т (0,33- 0,34) 4,, где <1 — диаметр плунжера. Поскольку при высоких давлениях р 20 кПсм ) и больших диаметрах плунжера (4 > 25 мм) значительно растут габариты и жесткость пружины, для уменьшения этих параметров применяют клапаны дифференциального типа (рис. 3.29) и клапаны со вспомогательными плунжерами 2 малого диаметра (рис. 3.30). Конструкций таких клапанов имеется очень много, наиболее интересные конструкции показаны на рис. 3.29—3.34. [c.312]

Изменение температуры жидкости в пределах 20—50° С практически не сказывается на стабильности расхода. Расходная характеристика подобного дросселя обеспечивает регулирование расхода в пределах 0,03— 1500 см 1мин. На рис. 3.66 показана схема включения стабилизатора в гидросистему. Расход насоса Ях высокого давления подводится к отверстию 9 и через проходное сечение клапана 8 поступает к дросселю 2. Краном 5 разгружают насос Я на бак (давление разгрузки р з 1,5 кПсмЗ ). [c.346]

Расход насоса под давлением р (рис. 3.101, б) поступает к делителю расхода 1. После разделения поступающего расхода на части в зависимости от нагрузки силовых цилиндров 3 и (на схеме > расходы через двухпозициониый распределитель 2 с электромагнитным управлением поступают в определенных соотношениях в силовые цилиндры 3 я 4. Все изменения нагрузок в силовых цилиндрах будут вызывать изменения в соотношениях расходов. Схема показывает синхронизацию силовых поршней при их ходе вниз. [c.377]

На рис. 4.10 насос Ну питает гидродвигатель М, вращающий с помощью вала 3 кроме нагрузки вспомогательный насос Яа- Излишек масла из системы уходит через клапан-регулятор 2. В сливной трубе 4 насоса Н поддерживается давление 2 кПсм перед дросселем 6. При перегрузке масло сбрасывается через предохранительный клапан /. Насос Н работает с постоянной малой нагрузкой, и поэтому масло в нем нагревается незначительно, что обеспечивает постоянство расхода насоса независимо от нагрузки гидропривода и характеристики электродвигателя, насоса Ну и гидродвигателя М. [c.394]

На рис. 4.50 показаны кривые к.п.д., достижимые в такой системе для одного из вариантов параметров системы при расходе насосов (питающих каждую из полостей цилиндра), равном 50 л1мин, и скорости слежения ц = 10 м/мин [c.427]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...