Сверхзвуковое течение контуром

Пусть задан набегающий поток газа, то есть функции ги х,у), в х,у), р(х,у), р х,у), удовлетворяющие системе уравнений (1.6)-(1.9). В поток (рис. 3.6) помещается некоторое тело с образующей у = Д(ж), которая соединяет точки а и Ь. Поскольку рассматриваются только сверхзвуковые течения, обтекание верхней и нижней поверхностей плоского профиля можно изучать независимо друг от друга, а в осесимметричном случае достаточно рассмотреть одну меридиональную плоскость течения. Волновое сопротивление X тела с контуром аЬ, то есть проекция равнодействующей сил давления на ось х, выражается формулой [c.63]

Может возникнуть необходимость в дополнительных ограничениях типа (1.8). Например, при сверхзвуковом течении для обеспечения непрерывности ржр нужно требовать отсутствия точек излома контура, т.е. наложить ограничение на у"(х). Аналогично можно сформулировать условие малости магнитного числа Рейнольдса и т.п. Не делая этого, заметим, что наличие в решении участков, определяемых подобными неравенствами, указывает на необходимость применения уравнений, справедливых в более широкой области. [c.598]

Существенный интерес представляет работа [30]. В ней рассматривался общий случай отрыва потока несжимаемой жидкости на гладком участке контура обтекаемого тела. Исследование особенности, возникающей в решении уравнений пограничного слоя при заданном распределении давления около точки отрыва, ранее проводилось в работах [31, 32] и др. Подробнее с этими результатами можно ознакомиться в обзорной работе [33]. Однако в работе [30] показано, что в окрестности точки отрыва возникает зона свободного взаимодействия того же типа, что и в сверхзвуковом течении [18]. Существенное отличие состоит в том, что для внешней области невязкого течения вместо простых уравнений линейной теории сверхзвуковых течений необходимо использовать решения классической теории струйных течений. Отрыв потока [c.248]

Указанное несоответствие с физикой сверхзвукового течения требует новой постановки вариационной задачи с дополнительным требованием, чтобы давление на контуре тела было везде неотрицательное. Ниже дается обш ий метод решения этой задачи для плоского и осесимметричного течения газа. [c.373]

В рассматриваемых задачах, где часть контура (слева от а) задана, а часть строится в процессе решения, для расчета области сверхзвуковых скоростей естественно и наиболее оправдано применение классической схемы метода характеристик (МХ). Нри этом в силу более высокой точности МХ по сравнению с СГК целесообразно использовать минимум информации, получаемой по СГК в процессе установления. Ниже в качестве такого минимума бралась зависимость на ЗЛ угла наклона 19 = 19 вектора скорости к оси х от одной из координат. Эта зависимость корректировалась затем в соответствии с известными аналитическими решениями. Указанной информации достаточно для того, чтобы по ней с помогцью МХ рассчитать все сверхзвуковое течение и построить контур аЬ. Одновременно вновь строится и ЗЛ, что служит одним из критериев оценки точности результатов счета. [c.514]

Для простоты рассмотрим сначала ламинарный пограничный слой на плоской пластине. Пусть на расстоянии О (1) от передней кромки возникает область с возмущением давления Ар <С 1. Такое возмущение может быть вызвано, например, поворотом контура тела на малый угол или падением слабой ударной волны (рис. 1.1). Поскольку в пограничном слое всегда существует дозвуковая область течения, то это возмущение распространится вверх (и вниз) по течению на некоторое расстояние Ах Л и вызовет изменение толщины вытеснения пограничного слоя А<5. Согласно линейной теории сверхзвуковых течений [c.22]

Исследование проведем на примере задачи о сверхзвуковом течении около тела сравнительно простой формы, показанного на рис. 3.1. Пусть передняя и задняя части тела — плоские пластины. Угол между ними 0(1), а в области поворота характерное значение кривизны контура имеет порядок к Далее показано, что основные [c.73]

В другой работе А. А. Никольский исследовал ([1949] 1957) осесимметричные конические течения газа, при которых невозмущенный поступательный сверхзвуковой поток, начиная с некоторого конуса Маха с центром на оси симметрии, непрерывно разрежается. Найденные решения описывают сверхзвуковое течение вдоль полубесконечного цилиндра, который, начиная с некоторого сечения, суживается по определенному закону. Контур обтекаемого тела не удается продолжить до оси симметрии, так как течение существует только вне некоторого предельного конуса. Тогда же Никольский показал ([1949] 1957), что и в общем случае обтекания остроконечного заднего конца тела вращения сверхзвуковое течение не может быть продолжено до оси симметрии, если телесный угол заднего острия тела не равен нулю. [c.163]

При профилировании сопел Лаваля и сопловых лопаток турбин наиболее предпочтительной оказалась схема с плоской звуковой поверхностью. Однако для осесимметричного потенциального течения было доказано [151], что звуковая поверхность, совпадающая с характеристической, может быть только плоскостью, ортогональной оси симметрии. Поэтому если использовать схему, в которой дозвуковое и сверхзвуковое течения независимы друг от друга, то обязательно придется конструировать дозвуковой участок канала с плоской звуковой поверхностью, ортогональной оси клапана. В этом случае дозвуковой частью канала является контур кольцевого сопла Лаваля с плоской звуковой поверхностью. [c.104]

Таким образом, прецедент скачка, самопроизвольно зарождающегося на звуковой линии, существует. Правда, этот скачок зарождается в точке звуковой линии, является сверхзвуковым (течение за ним сверхзвуковое) и распространяется от точки зарождения вниз по потоку. Следовательно, он не может закончиться в сверхзвуковой точке потока (см. гл. 9, 6) — ни внутри сверхзвуковой области, ни на ее границе — гладком контуре профиля. Поэтому представляет интерес проблема существования скачка [c.177]

О Собственно говоря, не вполне ясны мотивы, по которым отметаются решения со слабыми разрывами на приходящей к точке зарождения скачка характеристике ведь такой слабый разрыв распространятся по направлению к скачку, т. е. от профиля, лишь при локальной интерпретации решения если же рассматривать течение в целом, то слабый разрыв распространяется в местной сверхзвуковой зоне от точки зарождения скачка к профилю (вверх по потоку ), затем, если контур профиля сколь угодно гладкий, разрыв отразится и пойдет (опять же против течения ) к звуковой линии и т. д., испытывая бесконечное число отражений, так что верхняя (по потоку) звуковая точка на профиле будет точкой накопления характеристик, несущих слабый разрыв. Единственное возражение против этой конструкции состоит в том, что слабый разрыв идет от скачка против течения . Это возражение, однако, не является правомерным, потому что возмущения распространяются вниз по потоку только в чисто сверхзвуковых течениях, в то время как сверхзвуковая зона принадлежит минимальной области влияния смешанного течения. [c.178]

По теореме А. А. Никольского [69] при осевой симметрии непрерывное сверхзвуковое течение на задней кромке не существует если контур не касается оси симметрии). Доказательство проводится от противного достаточно проинтегрировать соотношение вдоль характеристики П семейства, проходящей через точку А, чтобы получить логарифмическую особенность (если бы в точке А достигалась предельная скорость, особенности бы не было, однако эта возможность исключается из рассмотрения). [c.255]

Разрушение области непрерывного сверхзвукового течения при деформации контура тела вне минимальной области влияния [c.310]

Предположим существование такого г -выпуклого тела, что при обтекании его сверхзвуковым потоком с отошедшей ударной волной существует непрерывное сверхзвуковое течение в треугольнике АВС. (Здесь точка А — либо звуковая точка на ударной волне, либо — точка К звуковой линии.) Иначе говоря, предполагается существование в целом непрерывного решения задачи 3 [49] по заданным распределению скорости на характеристике АВ и условию непротекания на стенке ВС. В этом случае из доказанного в 2 следуют оценки уов > уоа > уос- Поэтому на отрезке контура ВС существует точка В, в которой уов = [c.311]

Подвергнем тело непрерывной деформации, заменяя его контур, расположенный вниз по потоку от некоторой точки Е, касательной к контуру в этой точке и передвигая при этом точку Е вверх по потоку вплоть до точки В. При положении точки Е, совпадающей с точкой В, уже не может существовать непрерывного сверхзвукового течения в треугольнике АВС из-за нарушения оценки уоо > у с таким образом, задача 3 в треугольнике АВС при достаточной близости точки Е к точке В уже не будет иметь решения в целом . Это означает, что возникнет либо местная зона дозвуковых скоростей, либо скачок уплотнения не исключено также, что оба эти явления будут одновременно. [c.311]

Течением Мейера называют течение, в котором звуковая линия простирается от контура сопла до оси симметрии и разделяет области дозвукового и сверхзвукового течений. Течением Тейлора называют в целом дозвуковое течение с местными сверхзвуковыми зонами, расположенными в окрестности контура сопла и ограниченными звуковыми линиями. [c.81]

В данном исследовании задача определения оптимального контура сверхзвукового трехмерного выходного устройства максимальной тяги решается в рамках модели совершенного невязкого газа при отсутствии донных торцов. Решение основано на использовании численного метода расчета трехмерных сверхзвуковых течений [5] и прямого метода оптимизации [1]. [c.166]

Заключение. С использованием разработанного ранее прямого метода рассчитаны оптимальные трехмерные контуры сверхзвуковых сопел и выходных устройств, дающие максимальную тягу. Расчеты проводились для сверхзвуковых течений невязкого совершенного газа при отсутствии отрывных зон. Определены оптимальные контуры трехмерного сопла при заданном входном (круг) и выходном (прямоугольник) сечениях для разных длин х . Получено, что коэффициент тяги (скорости) оптимального сопла при х = 10 практически равен единице. С уменьшением х , от 10 до 6 коэффициент тяги снижается от 1 до 0.995. Применительно к гиперзвуковому летательному аппарату с нижним расположением прямоточного воздушно-реактивного двигателя определены оптимальные контуры трехмерного выходного устройства при = 2.9, = 6, [c.176]

V.27. Рассмотрим плоское сверхзвуковое течение около выпуклой поверхности (рис. 3.V.5). Невозмущенная и возмущенная области этого течения разделяются характеристикой (назовем ее характеристикой первого семейства), проведенной из точки О — границы прямолинейного и криволинейного участков обтекаемого контура. Эта характеристика ON является прямой линией, что следует из ее уравнения [c.516]

Рассматриваемые здесь вариационные задачи заключаются в определении формы тел, обладающих минимальным волновым сопротивлением в плоскопараллельном или осесимметричном сверхзвуковом потоке газа, и контуров сопел, реализующих максимальную силу тяги при некоторых ограничениях. Силы, действующие на тела при течениях невязкого газа, определяются давлением на стенки. Величина давления находится из рещения граничных задач для нелинейных уравнений газовой динамики. Такие задачи в настоящее время решаются численно. Нахождение решения вариационных задач со связями в виде уравнений с частными производными приводит к сложным численным процессам. О таком прямом подходе к оптимизации формы тел будет сказано в послесловии к этой главе. Здесь будет рассмотрен подход, который в плоскопараллельном и осесимметричном случаях допускает точную одномерную постановку ряда вариационных задач и их простое решение. [c.45]

Заметим, что все вышеприведенные расчеты выполнены без учета нарастания пограничного слоя на обтекаемых поверхностях. Влияние пограничного слоя может быть учтено введением поправки в контур тела на толщину вытеснения б. Для этого необходимо применить какой-либо численный или интегральный метод расчета ламинарного или турбулентного пограничного слоя (гл. VI) совместно с изложенным выше методо<м сквозного счета. При наличии интенсивных скачков уплотнения в сверхзвуковом потоке возможен отрыв пограничного слоя (гл. VI, 6). Отрыв пограничного слоя приводит к картине течения в канале, существенно отличающейся от идеального расчета. Оставаясь в рамках приведенной выше методики расчета, можно попытаться в первом приближении учесть влияние отрыва на характеристики течения. С этой целью предлагается использовать зависимости для отношения давлений в зоне отрыва дг/ро и для длины отрывной зоны Ь/б (гл. VI, 6). При расчете течения методом сквозного счета от сечения, где начинается отрывная зона, как и в случае струи, на границе задается давление, равное давлению в зоне отрыва. Заметим также, что при расчете струи, вытекающей из сопла во внешний поток, возможно учесть влияние спутного потока, решая соответствующую задачу о взаимодействии двух сверхзвуковых потоков на границе струи. [c.293]

При решении прямой задачи для стационарного течения газа в сопле необходимо удовлетворить условию непротекания на контуре сопла. Если в некоторой области сопла течение полностью сверхзвуковое, то для определения течения в этой области необходимо задать все искомые функции на некоторой поверхности АВ (рис. 2.4). Эта поверхность может быть произвольно ориентированной в пространстве, необходимо лишь, чтобы в каждой точке на ней скорость была больше скорости звука. Единственность решения следует из возможности однозначного построения решения методом характеристик. [c.52]

Сверхзвуковое обтекание тел потоком газа. Опишем алгоритм расчета методом характеристик обтекания плоского или осесимметричного заостренного тела сверхзвуковым равномерным потоком (рис. 4.5, а). Примем, что начальный участок контура тела ОВ является прямолинейным. При этом течение на границе и внутри треугольника ОБА, ограниченного отрезком ОВ отрезком прямолинейной ударной волны ОА, характеристикой-первого семейства АВ, выходящий из точки В, в которой начина- [c.125]

В качестве примера течения со сложной волновой структурой рассмотрим течение газа в коническом сопле. Контур такого сопла состоит из сопряженных отрезков прямых и дуг окружностей (рис. 6.1). Вследствие разрыва кривизны в точке А сопряжения дуги окружности с прямой в сверхзвуковой области возникает висячий скачок, который может многократно отражаться от оси и стенки сопла. [c.146]

Считая течение плоским (см.рис.1.6), определяем параметры течения у стенки за изломом контура (в зоне возмущения потока). В soHe I дамение и скорость потока считаются"аввозмущенными" и определяются по методу, описанному в работе Д/. Параметры потока в зоне П определяются по соотношениям для плоских сверхзвуковых течений при постоянной внтропиа. Угол поворота потока на участке (Ху Нравен. Угол разворота потока от направления с числом Маха, равным. 1, до скорости в зоне П определяется по формуле [c.22]

В разработанных и прошедших стендовые испытания ПТУ [116, 132 конденсирующие инжекторы использовались лишь для конденсации рабочего тела энергетического контура и незначительного повышения давления конденсата до уровня, обеспечивающего безкавитационную работу циркуляционного насоса. Применять их для повышения давления рабочего тела вплоть до максимального давления прямого цикла считалось энергетически невыгодным, а потому на паровом сопле конденсирующего инжектора срабатывался минимально требуемый перепад энтальпий, определяемый условием обеспечения сверхзвукового течения на срезе парового сопла с тем, чтобы существенно не уменьшать разность энтальпий на турбине. Можно предположить, что такое распределение перепада энтальпий между турбиной и конденсирующим инжектором назначалось из-за высоких эксергетических потерь, присущих последнему, и в результате применения принятого в энтропийном методе анализа циклов принципа равно ценности эксергетических потерь в элементах энергоустановок Следствием этого является основной недостаток рассматриваемых ПТУ, состоящий в сокращении полезной мощности турбогене ратора, часть которой используется для привода циркуляцион ного насоса, так как на вход насоса при невысоком давлении поступает суммарный расход рабочего тела обоих контуров ПТУ [c.28]

Трансзвуковое обтекание (М г 0,81,3) поверхности характеризуется возникновением местных сверхзвуковых течений, связанных с появлением скачков уплотнения на поверхности. Положение скачков уплотнения зависит от геометрии обтекаемого профиля и, в частности, от отклонения органов управления, расположенных на несущей поверхности [37]. При колебаниях отклоне- Скачак s-o иия органов управления перемещается скачок уплотнения и вместе с ннм меняется распределение дав- i леиия по хорде профиля, что в свою очередь воздействует на орган управления. Таким образом, образуется обратная связь перемещение — сила. Фазовое запаздьшание в этом контуре создает предпосылку к потере динамической устойчивости с частотой, близкой к свободной частоте упругих колебаний органа управления. Явление усложняется срывом потока из-под скачка уплотнения (рис. 10). Такого вида вибрации получили название баз (buzz). [c.493]

Рассмотрена задача об определении формы плоских и осесимметричных тел минимального сопротивления и сопел максимальной тяги при стационарном сверхзвуковом течении невязкого и нетеплопроводного газа при наличии необратимых процессов типа химических реакций, идуш их с конечными скоростями, и при отсутствии таких процессов. Предполагается, что область влияния искомого участка контура ограничена характеристиками и не содержит ударных волн. Ограничения на контур тела произвольны могут задаваться размеры тела, плош адь поверхности, объем и т. п. [c.523]

Возможность коррекции закритического участка контура обтекаемого тела устанавливается при решении методом характеристик задачи Коши для сверхзвукового течения нормального газа с начальными данными на звуковой линии. Если методом характеристик течение без пересечений одноименных характеристик удается построить до нулевой линии тока, соединяющей без изломов звуковые точки исходной образующей, то она дает искомый участок контура суперкритическо-го тела. В рассматриваемых задачах звуковая линия не касается С и (7 -характеристик. Поэтому на ней наряду с параметрами потока, в частности, углом наклона в вектора скорости V непрерывны их первые производные. Это обеспечивает гладкость на звуковой линии всех линий тока, включая нулевую. [c.252]

Этапы коррекции этого профиля отражены на рис. 1, б-г. Па РИС. 1, б представлены изомахи, отвечающие его обтеканию композитным газом при использовании фиктивного газа с /3 = 4. В закритической области изомахи даны через АМ = 0.1. Па рис. 1, в при десятикратном уменьшении числа характеристик каждого семейства, нарисована характеристическая сетка, получающаяся в процессе расчета сверхзвукового течения методом характеристик. Там же сплошной кривой и штрихами изображены участки контуров исходного и суперкритического профилей. По сравнению с исходным площадь продольного сечения суперкритического профиля уменьшилась на 6.4%. Рис. 1,8 дает найденное установлением поле чисел Маха, по- [c.259]

Доказательство следует из теоремы A.A. Никольского-Г.И. Таганова (см. гл. 6, 3), которая гласит, что сколь угодно малое [и сколь угодно гладкое) спрямление контура тела в сверхзвуковой подобласти М-области приводит либо к разрушению непрерывного сверхзвукового течения в этой подобласти, либо нарушает непрерывную зависимость решения от граничных условий. [c.110]

Другие задачи. Сводка результатов. Пластинки, бесконечные в направлении, перпендикулярном направлению потока, рассмотрены в работе [88] с использованием точных формул теории линеаризированного потенциального сверхзвукового течения. На основе поршневой теории и теории Аккерета эти пластинки рассмотрены в статьях (6, 36, 47, 48, 68, 81 ]. Исследование прямоугольных пластинок с различным опира-нием сторон описано во многих работах. Так, пластинка, защемленная по контуру, рассмотрена в работе [40] с применением метода Галеркина и поршневой теории. В качестве аппроксимирующих функций использованы балочные функции , функции Игути и квазиполная система тригонометрических функций. В той же работе рассмотрены различные комбинации заделки и шарнирного опирания. Точное решение для пластинки, опертой по кромкам, которые параллельны потоку, и свободной по двум другим кромкам, дано на основе поршневой теории в статье [49. Двухпролетная неразрезная пластинка рассмотрена в статьях [44, 45. Сопоставление результатов, которое для этой задачи дают различные аэродинамические теории, приведено в статье [34]. Круглые и эллиптические пластинки описаны в работе [80]. В статьях [I, 2, 3, 22, 75] рассмотрены ортотропные и трехслойные пластины, а в статьях [38, 89] — пластины, обтекаемые проводящим газом. [c.486]

При дозвуковом течении, так же как и в потоке несжимаемой жидкости, возмущение давления, плотности, температуры и др. в любой точке потока зависит от формь контура в целом. Изменения в форме контура вблизи какой-нибудь точки профиля отражаются на распределении давлений и других параметров во всем потоке-, таково основное свойство дифференциального уравнения в частных производных эллиптического типа (18). Пр( л1шеарнзованном сверхзвуковом течении изменение формы профиля вблизи одной его точки отражается на величине возмущения параметров только вдоль той линии возмущения, которая проходит через эту точку, во всем же остальном потоке такое местное изменение формы профиля не вызовет искажений в распреде-ленин возмущений. Такова особенность гиперболического (волнового) уравнения (31). [c.289]

Сверхзвуковое течение в сопле с заданным контуром может сопровождаться ] 0знпкн0вением ударных волн, поэтому для его расчета целесообразно использовать методы сквозного счета. Ниже мы рассмотрим два таких разностных метода, которые являются обобщением методов, изложенных в предыдущем параграфе, на случай стационарных течени . [c.94]

Применительно к расчету течения газа в сопле с заданным контуром метод установления разрабатывался многими авторами, например, [37, 62, 72, 87, 88, 107, 166, 221]. Излоншм кратко некоторые работы. Будем рассматривать движение совершенного газа в сопле с заданным контуром, уравнение которого у = Р х), где х, у — цилиндрические координаты и ось х совпадает с осью симметрии. Уравнение контура центрального тела имеет вид у = С х) (в случае сопла Лаваля С х) =0). Будем считать, что достаточно далеко от минимального сечения в дозвуковой части сопло имеет цилиндрическую форму. При X —оо имеет место равномерный поступательный поток, параметры которого определяются в процессе расчета. Численное решение будем отыскивать в области жо < ж где X = хо — сечение цилиндрического участка сопла, а х = х — сечение вниз по потоку от минимального сечения в области сверхзвукового течения. На границах у = Р х), у = С х) ставятся условия не-протекания. При х = хо поток считается равномерным или ставится [c.103]

Сверхзвуковое течение вязкого газа в профилированном сопле. Примерами применения маршевого алгоритма, включающего схемы (5.5) и (5.11), являются расчеты течения вязкого газа в пространственном осесимметричном сверхзвуковом сопле [73], которое экспериментально исследовано в [77]. Контуры этого сопла (х) были получены в [77] в результате решения обратной задачи методом характеристик, исходя из требования, чтобы число Маха М однородного ядра потока в выходном сечении сопла равнялось бы 6. При этом полученный таким образом идеальный контур сопла (х) подправлялся на толщину вытесне1шя пограничного слоя 5 (х), т.е. (х) =у(х) + 5 (х). Контур сопла (х), представленный на рис. 2.24, получен при следующих параметрах рабочего газа (воздуха) давление и температура торможения ро = 5000 Па, То = 180 [c.180]

Все рассмафиваемые здесь задачи будут сводиться к определению оптимального контура аЬ, помещенного в заданный набегающий поток газа. В течениях со сверхзвуковыми скоростями из передней точки а искомого контура (рис. 3.7) начинается, вообще говоря, ударная волна ас. Предположение о наличии такой ударной волны не офаничивает общности постановки задачи, поскольку соотношения (1.22) справедливы и [c.65]

Учет влияния пограничного слоя путем замены истинного контура соила фиктивным контуром приводит к сужению сопла, поэтому в дозвуковом течении пограничный слой вызывает увеличение, а в сверхзвуковом — уменьшение скорости (по сравнению со случаем течения иевязкого газа в сопле истинного контура). [c.436]

Следующий пример расчета относится к течению сверхзвукового потока в плоском несимметричном сопле, применение которого возможно на гиперзвуковом летательном аппарате. Такое сопло имеет преимущество перед соплом Лаваля на режимах перерасширения, когда давление в окружающей среде больше давления на срезе сопла (см. гл. VIII, 2). Рассматривается плоское сопло с частично внутренним расширением с прямолинейной обечайкой. На расчетном режиме число М на входе в сопло равно Ми = 2, на срезе сопла Ма = 4 и отношение полного давления на входе в сопло к давлению в окружающей среде равно Лс = Рвх/рн = 152. Отношение площади на срезе сопла к площади на входе в сопло Р л равно = 6,35. Контур про- [c.291]

Рассмотрим прямую задачу для общего случая нестационарного трехмерного течения нереагирующей смеси газов. В этом случае на жесткой стенке (контуре обтекаемого тела или канала) задается условие непротекания (WV) F=0, где F x, у, z)=0 — уравнение жесткой стенки. В качестве начальных условий при t = Q во всей области течения задают все газодинамические параметры течения (при этом допускается существование поверхностей разрывов). При решении внешних задач обтекания в некотором сечении х = Хо вверх по потоку от тела должно быть задано распределение скоростей, в частности в случае равномерного обтекания ы = ыоо = сопз1, v = w=0. При этом в случае сверхзвукового обтекания это сечение может быть расположено непосредственно у фронта ударной волны, поскольку в сверхзвуковом потоке возмущение, создаваемое телом, ограничено ударной волной. При дозвуковом обтекании начальное сечение x = Xq должно быть отнесено достаточно далеко от тела, так как возмущение, создаваемое обтекаемым телом, вообще говоря, распространяется до бесконечности. Вниз по потоку от обтекаемого тела при сверхзвуковом обтекании не [c.50]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...